球磨机钢球和衬板材质试验

阳宗海电厂球磨机原采用A_3或其它碳素锻钢球,ZGMn13衬板,每吨煤的钢材磨耗量为367.5克。仅此一项,全厂7台球磨机年需资金达37万多元。为了减少磨煤金属消耗量,1989年11月15日至1990年4月7日,在1号炉乙磨煤机上(250/390型)对江西电力附件厂制造的9SiMnCrφ60mm锻钢球和湖南电力机械厂制造的ZG42WCrMnSiRe衬板进行了磨煤试验,试验煤种为当地高水分褐煤。     

中碳低合金超高强度耐磨钢衬板研制

一、前言 滚筒式球磨机衬板是选矿、制粉设备中用量大消耗多的重要易损件,因此,国内外对球磨机衬板材料进行了很多研究.国外采用镍硬耐磨铸铁,加铬、钼或铜的奥氏体高锰钢,低合金马氏体钢.国内仍然采用奥氏体高锰钢.球磨机衬板材料要求高硬度和合适的金相组织与一定的综合机械性能,并能承受小能量多次冲击.这种小能量的冲击用高锰钢制造衬板时,衬板工作表面不能实现理想的     

中速磨高铬铸铁磨辊

PZM1600/1380型平盘中速磨煤机于1971年分别在山西娘子关和陕西秦岭电厂投入运行后,主要存在问题是磨辊和衬板材质的耐磨性差,使用寿命短。ZGMn13磨辊和衬板的平均使用寿命,在     

中铬铸钢衬板的研制及其在火电厂钢球磨煤机上的应用

介绍中碳中铬铸钢球磨机衬板化学成分设计和热处理工艺对衬板机械性能的影响，以及在火电厂钢球磨煤机上的应用情况，此外，对该种衬板使用时的安全性，寿命，经济性，以及在运行中性能变化等问题进行了讨论分析。经过约１２０００小时的运行试验，证明中铬铸钢寿命比高锰钢衬板提高近一倍，是一种耐磨性较优的球磨机衬板。     

球磨机衬板运行中易出现的问题及解决办法

分析了球磨机衬板在运行中易出现的衬板螺栓断裂、与螺旋管相接触的端衬板断裂、螺旋管的紧固螺栓断裂、球磨机大端盖变形、人孔门盖螺栓松动断裂等问题 ,结合实践经验提出了相应的解决办法 ,在实际应用中收到了很好的效果 ,并解决了球磨机漏粉问题 ,降低了工人的劳动强度 ,节约了可观的检修资金。     

组合自固型钢球磨煤机衬板应用

目前,我国燃煤火力发电厂使用的低速筒式钢球磨煤机,其衬板均由拧紧楔螺栓固定于球磨机内壁。在实际运行中容易发生衬板脱落和漏粉现象。分析原因：（１）由于拧紧楔螺栓孔为方形,造成该处应力集中,由于衬板变形、移位,会剪断螺栓,从而导致垮衬板和漏粉。（２）安装...     

火力发电厂球磨机应用磁性衬板的初探

通过介绍磁性衬板在矿山球磨机上应用的原理和实例，及比较矿山球磨机和火力发电机球磨机结构、运行方面的异同，总结和分析了在滦河发电厂６号炉球磨机上进行局部磁性衬板试验的情况，认为有必要进行应用磁性衬板的整体试运，方能定论。     

组合自固型球磨机衬板的应用分析

包头第二热电厂８台锅炉制粉系统均为钢球磨仓储式制粉系统,共有１６台球磨机。球磨机衬板均为高锰钢材料（ＺＧＭｎ１３）,楔型钢瓦结构。磨煤机普遍存在衬板断螺丝漏粉、严重磨损、变形、塌瓦甚至断裂等问题,造成磨煤机大罐罐体鼓包,给检修维护带来了很大困难,同时也严重影响电厂的安全文明生产。为此,１９９７年３月利用３号炉大修,在乙磨安装１套新型组合自固型无螺栓球磨机衬板,运行后效果良好。１　组合自固型衬板的特点及分析１．１　结构形式该衬板利用球磨机筒体和本身的几何形状,采用拱型力学结构原理进行双金属组合,依…     

球磨机中衬板与钢球的磨损

在火力发电厂中,钢球磨煤机使用较为普遍,但其衬板与钢球的磨损至今仍为一个较突出的问题,因而研究降低衬板与钢球的磨损量,对提高火力发电厂的经济性具有重要的意义。1 球磨机中衬板与钢球的磨损机理在球磨机中,钢球被筒体衬板带到一定高度后抛落,靠钢球下降时对煤的冲击以及钢球之间,钢球与衬板之间的挤压、研磨,把原煤磨制成煤粉。由于钢球在球磨机中的     

球磨机钢球与衬板的合理选材

火电厂球磨机最容易损耗的金属材料就是钢球和衬板,其中钢球的问题最多,如A_3锻钢球和普通铸铁球,平均每吨煤消耗钢球竟达1350-1500克,与能源部所规定的定额350g/t指标相去甚远,由于全国筒形球磨机约有1000台,因此球磨机的钢球与衬板的超标消耗不可等闲视之。笔者认为有必要通过试验比较,探讨钢球与衬板的合理选用与材料匹配问题。一、球磨机钢球与衬板的使用和试验情况衬板的更换情况与钢球的试验情况如表     

料位监控技术在DTM320/580球磨机上的应用

介绍齐鲁石化公司热电厂在ＤＴＭ ３２０／５８０２钢球磨煤机上采用料位监控装置,实行料位寻优和自动监控等专利技术对出入口粉封进行改造的情况,包括改造中注意的问题、经济性分析等。杜绝了球磨机出入口粉封跑冒粉现象,球磨机出力显著提高,制粉电耗较前降低了３０％左右。     

磨煤机钢球在线自动筛选装置在漳山发电厂的经济性分析

文章介绍了磨煤机钢球筛选装置的工作原理和系统组成,通过改装磨煤机出口端衬板,在原螺旋管内加装内螺旋管,外螺旋管与内螺旋管之间形成夹层多条通道,借助反向螺旋片的推力,将小钢球推向出球位置锁定。漳山发电有限公司安装了该装置,运行良好,4台磨煤机每年直接经济效益达411008.796元。     

磨煤机简体漏粉原因分析及衬板改造方案

针对钢球磨煤机筒体漏粉的难题，从磨煤机衬板材质、安装方式及使用维护等方面进行了原因分析，并提出了衬板的改造方案，指出采用无受力螺栓衬板技术进行改造后，可基本解决磨煤机断螺栓、漏粉及衬板脱落等难题。     

烟囱钢内筒整体内衬杂化聚合结构层防腐系统

燃煤电厂湿法脱硫机组烟囱的腐蚀环境属于强腐蚀等级,近年来,涂层类防腐、砌块类防腐在不同程度上存在耐腐蚀性能较差、使用寿命短的问题。为了解决上述问题,实现可靠性与经济性兼备的目标,研发了烟囱钢内筒整体内衬杂化聚合结构层防腐系统。应用杂化聚合结构层新材料,基于粘接强度试验、差示扫描量热法热分析等试验确定了材料性能,结合＂三线四孔＂制杂喷工艺在钢内筒上进行整体喷铸,形成了耐高温、耐腐蚀、耐老化的、牢固的、完全履盖筒壁的防腐层,提高了防腐性能。工业应用与科技鉴定结果表明：该系统的防腐性能可靠,技术整体上达到了国内领先水平。杂化聚合结构层适用于新烟囱钢内筒防腐与旧烟囱钢内筒的防腐改造,且可配套防腐在线监测系统,实现全寿命周期管理。     

T122钢许用应力下降对锅炉安全的影响

ASME于2006年8月降低了Case 2180-4(即SA213-T122,T122)钢的许用应力,这对已经使用T122钢管材的锅炉的安全运行产生了极大的影响.在2007年,通过对粤电珠海电厂2台2000年投产的锅炉T122钢锅炉管的金属检查,发现部分T122钢管材硬度明显下降,焊接接头的寿命明显低于母材;由T122钢管的许用应力计算的管壁厚度已不能满足ASME规范的要求,存在着较大的安全隐患.     

P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊缝性能研究

对P91钢的高硬度和低硬度焊缝的冲击功、硬度、断裂韧度和持久强度进行了试验研究,结果表明:硬度高、韧性低的R焊缝具有高的持久强度;硬度低、韧性高的D焊缝具有低的持久强度。材料持久强度的高低与部件的蠕变寿命密切相关。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢蒸汽取样管泄漏原因分析

通过对泄漏后的不锈钢取样管进行材料试验数据分析,得知不锈钢蛇形取样管主要合金元素含量偏低,其管材奥氏体金相组织中也出现新相板条马氏体组织,浅述了合金元素及管子塑性变形对1Cr18Ni9Ti不锈钢取样管在实际制造加工过程中产生相变的原因,进而影响了管子的使用性能,最终导致某电厂1Cr18Ni9Ti不锈钢取样管发生泄漏。     

T23钢管材老化性能评估

针对珠海电厂1号、2号机组T23钢管出现爆管现象,对T23钢管的显微组织、力学性能、维氏硬度、抗蒸汽氧化性能进行了测试和分析,指出长期超高温运行是T23钢管爆管的主要原因,为此,提出相应的防范措施,对今后该种管材在超(超)临界机组的大范围应用提供参考和借鉴.     

B50A947A3材料的热处理工艺探索

对不同钢厂生产的汽轮机叶片用B50A947A3材料（1Crl2MoNb）进行了淬火温度和回火温度对室温力学性能影响试验研究,得到了分别适用于各个钢厂原材料的不同的热处理工艺。     

550 kV SF6 GIS用母线罐体电磁感应分析研究

对550kV/4000A SF6 GIS用母线多点接地与单点接地系统中额定运行条件下不同罐体材料、不同壁厚罐体上感应电流、感应电流形成的损耗功率及其阻抗特性进行了分析计算;比较了接地方式、罐体材料及罐体壁厚对损耗功率及母线阻抗特性的影响。分析结果表明:在多点接地系统中,当罐体材料为铝材和不锈钢材时罐体损耗功率随罐体壁厚的增大而减小,罐体材料为锅炉钢时罐体损耗功率几乎不随罐体壁厚变化而变化,当罐体材料为不锈钢材和锅炉钢时的损耗功率分别是罐体材料为铝材时损耗功率的14倍和32倍。在单点接地系统中,罐体损耗功率随罐体壁厚的增大而增大。当罐体材料为铝材和不锈钢材时,单点接地系统中的损耗功率较多点接地系统中小很多;当罐体材料为锅炉钢时,单点接地系统中的损耗功率是多点接地系统中的2倍,其主要取决于罐体上感应电流的分布特点。