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针对某矿山采用混合粗骨料存在充填料浆分层离析的问题,通过添加粉煤灰细骨料来优化骨料级配.首先对充填材料进行物化分析,并在此基础上开展不同粉煤灰掺量的混合骨料粒径级配分析,然后进行掺粉煤灰混合骨料充填体强度实验,实验结果表明:充填体强度随着料浆浓度与粉煤灰掺量的增加而提高,强度改善明显;掺入适量粉煤灰细骨料,能有效改善粒径级配,提高充填体强度.最后以单位充填成本为优化目标,以各龄期强度为约束条件建立优化模型对混合骨料充填配比进行优化,得出满足充填强度要求的最低成本方案,即粉煤灰掺量26%、胶凝材料添加量为286 kg/m3,料浆浓度为81.36%时充填材料成本最低,并以此进行验证实验,得到3d强度为1.56 MPa,7 d强度为2.86 MPa,28 d强度为6.9 MPa,塌落度25.6 cm,分层度3.1 cm,泌水率为5.7%,均满足矿山要求,此时充填成本为124元/m3,较原来的145元/m3降低了 14%. 相似文献
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针对选矿尾砂等矿山大宗固体废弃物难以消纳的技术问题,本文以某矿山尾砂配比粉煤灰为原料,开展矿山充填材料试验研究。本文在系统分析尾砂基础物理化学性质的基础上,通过X-射线荧光光谱分析、激光粒度分析、配比试验和强度测定等研究方法,对比分析不同试验条件下的尾砂材料充填体强度,确认尾砂胶结充填的优化配比技术方案。结果表明:1)尾砂和粉煤灰所含化学成分满足环保要求,对充填体质量无不利影响,可用作制备充填材料;2)充填物料推荐配比:粉煤灰添加量占比为10%~20%,灰砂比为1∶12~1∶15。本文成果可为矿山固废资源综合利用技术研究提供一定的借鉴与参考。 相似文献
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固化粉煤灰充填技术在南屯煤矿的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了采用固化粉煤灰充填技术对井下工作面联络巷进行充填处理,结果表明:固化粉煤灰完全能够替代传统的支护材料对联络巷进行加固处理。 相似文献
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以某矿山全尾砂为骨料、水泥和粉煤灰为胶凝材料制作胶结充填材料,采用正交试验探讨了料浆质量浓度、灰砂比和掺灰量对充填材料泌水率、7 d和28 d抗压强度的影响程度,并确定了最佳的全尾砂胶结充填材料配比方案.研究结果表明:料浆质量浓度是影响充填料浆泌水率的主要因素,料浆质量浓度为71%和74%时泌水率小于15%可满足工艺要求;灰砂比对充填材料7 d和28 d抗压强度的影响最大,掺灰量次之,料浆质量浓度最小;确定的最佳配比方案为料浆质量浓度74%、灰砂比1:4、掺灰量10%. 相似文献
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《煤矿安全》2015,(10)
为研究以尾砂为骨料、胶固粉为细集料的膏体充填材料基本物理力学特性和最优配比组合方式,采用室内材料成分分析、粒径筛分、沉降试验分别对尾砂、胶固粉的物理化学性质及流动性进行研究,并设计正交试验对不同质量浓度、不同粉砂比的尾砂膏体强度进行对比分析。试验结果表明:尾砂和胶固粉的主要化学成分相似,但含量不同,尾砂粒径大部分集中在0.1~1 mm之间,满足充填要求;随着质量浓度提高,沉降量减小,沉降时间亦缩短;当加入胶结料后,质量浓度为73%的浆液沉降值减小了3.5 mm,前10 min的沉降率为下降了14.14%;砂浆浓度一定时,充填体的强度与期龄呈正比关系,且随着粉砂比的增大,强度亦增加;粉砂比一定时,充填体强度与期龄呈正比关系,且随着料浆质量浓度的增大而增大;最优配比组合为粉砂比1∶5,质量浓度70%的充填体能满足强度要求。 相似文献
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改性粉煤灰填充橡胶的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了改性粉煤灰填充橡胶物理机械性能 ,结果表明 :经过改性处理的粉煤灰对橡胶具有良好的补强作用 ,可以完全替代CaCO3 、部分替代炭黑 相似文献
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利用正交实验法测试不同水灰比、固相比及速凝剂掺量的浆液的主要物理力学性能,并依此试验结果探讨各性能间相互影响关系。结果表明:随着水固比的降低,注浆材料的初凝、终凝时间、28 d抗压强度和结石率呈现出增加的趋势,注浆材料的流动性呈现出降低的趋势;随着速凝剂掺量的增加,注浆材料的主要物理力学特性得到提高。 相似文献
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这是一篇矿物材料领域的论文。以-2.6 μm粉煤灰为原料,通过马弗炉在815 ℃下煅烧2 h得到煅烧粉煤灰。采用SEM、EDS、XRF、FTIR、XRD、BET对粉煤灰和煅烧粉煤灰的微观形貌、EDS能谱、粒度、红外光谱、物相组成以及比表面积-孔径进行了表征。按5%填充量将煅烧粉煤灰填充尼龙6制备了尼龙6/煅烧粉煤灰复合材料,采用扫描电镜仪分别对纯尼龙6和复合材料拉伸断面进行了分析,并测试了复合材料的力学性能、熔融指数和热变形温度。结果表明:煅烧对粉煤灰结构影响不大,只是除去了表面碳;煅烧粉煤灰填充尼龙6不会引发内应力;尼龙6/煅烧粉煤灰复合材料,除了缺口冲击强度和熔融指数比纯尼龙6有所下降外,其他性能均比纯尼龙6有大幅度提高,其中拉伸强度提高7.7 MPa,弯曲强度提高26.9 MPa,弯曲模量提高284 MPa,热变形温度提高46.2 ℃。 相似文献