稀土改性超高强度耐磨钢的热处理工艺

以自主设计的稀土改性Si-Mn-B系贝氏体-马氏体复相耐磨钢为研究对象,利用正交试验研究了不同淬火温度、淬火保温时间、回火温度、回火时间对材料强度、冲击功的影响,以确定最佳热处理工艺,并利用XRD、OM、SEM、TEM方法对其最佳热处理工艺组织进行分析。结果表明:淬火温度对抗拉强度影响最大,回火温度对屈服强度的影响最大,淬火保温时间对冲击功的影响最大。最优热处理方案为:900℃×1.5 h油淬+300℃×3 h回火处理。按此方案热处理后有较好的强韧配合:抗拉强度为1903 MPa,屈服强度为1591 MPa,洛氏硬度为51.4 HRC,无缺口冲击功为267 J。采用彩色金相-化学腐蚀法,组织为下贝氏体(49.6%)、板条马氏体(43.9%)和少量残留奥氏体(6.5%)。     

热处理工艺对NM400耐磨钢性能的影响

通过拉伸实验和冲击实验分析了热处理工艺对NM400耐磨钢力学性能的影响。结果表明:随回火温度的升高,强度值都先升后降,而伸长率的变化则是200℃回火比淬火态钢板高,随回火温度升高,伸长率也是先升后降。冲击试验结果表明,钢板的冲击断口形貌主要为大量解理断口或准解理断口,部分试样存在有少量纤维状断口,它表示具有良好的韧性。     

多元低合金耐磨钢的热处理工艺研究

对ZG35CrMn2SiMoB热处理工艺进行了研究,通过综合分析热处理工艺对其组织的影响,确定出了最佳的热处理工艺,在工业应用中证实具有较高锰钢优异的耐磨性能.     

热处理工艺对低合金耐磨钢组织和性能的影响

研究了淬火和回火温度对低合金钢组织和力学性能的影响。结果表明:890℃保温1h后油淬,250℃×2h回火后,组织为回火马氏体+残奥+少量碳化物。洛氏硬度大于50HRC,冲击韧度大于40J/cm2,且冲击试样断口为韧性断口。     

热处理工艺对低合金耐磨钢组织和性能的影响

研究了淬火和回火温度对低合金钢组织和力学性能的影响.结果表明890℃保温1 h后油淬,250℃×2 h回火后,组织为回火马氏体+残奥+少量碳化物.洛氏硬度大于50 HRC,冲击韧度大于40 J/cm2,且冲击试样断口为韧性断口.     

稀土耐磨钢在大型切纸刀上的应用

1前言大型切纸刀是印刷厂必备的切纸工具，除印刷行业外，还广泛应用于包装、塑料、木材加工等行业。一做每台切纸机配备3把刀轮换使用，正常工作时，每台切纸机每年消耗3～4把切纸刀。全国几万家印刷厂，每年用于这类刀片的资金达几千万元。我国切纸刀主要采用镶片刀，镶片材料多为Cr－WMn钢，进口切纸刀有用硬质合金镶片的，与全工具钢刀相比．其主要优点是节省工具钢，易刀磨，易校平。缺点是生产工艺复杂，所用设备造价高，刀片在使用搬运过程中易产生变形。镶片切纸刀如图1所示，图中，刀刃材料为CrWMn钢，要求硬度58～62HRC，刀体…     

多元低合金耐磨钢的热处理工艺

研究了一种新型Mn-Cr-Mo-Ni-Cu-RE多元低合金耐磨钢的热处理工艺,利用热膨胀实验测量试验钢的Ae1、Ac3、Ms、Mf等相变温度,借助光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等手段,研究了钢的显微组织和断口形貌,测量力学性能,考察热处理工艺对钢的力学性能的影响.研究结果表明,试验钢的相变温度为Ac1=770℃、Ac3=820℃、Ms=340℃、Mf=265℃,经900℃淬火及230℃回火后获得贝／马氏体复相组织,试验钢具有良好的综合力学性能、高强度和高韧性,其硬度达到HRC 52,冲击韧度αKU达到40 J·cm-2.     

高碳高锰耐磨钢热处理工艺研究

研究了不同的热处理加热温度、加热速度、保温时间、冷却温度和冷却速度对高碳高锰耐磨钢ZGMn13组织和性能的影响.     

热处理对中碳低合金耐磨钢力学性能的影响

研究了淬火和回火温度对中碳低合金耐磨铸钢组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢的最佳淬火温度为850℃,试验钢经不同温度淬火、低温回火后,钢的硬度变化并不显著,在50~53 HRC之间;经850℃淬火和250℃回火热处理,材料可获得最佳的冲击韧度。用X-射线衍射分析发现,试验钢回火后的组织主要为回火马氏体。     

衬板用Fe-24Mn-7Al-1C耐磨钢的热处理工艺对组织和性能影响北大核心CSCD

采用金属模具浇注新型Fe-24Mn-7Al-1C轻质奥氏体耐磨钢。用X射线衍射分析、显微组织及断口形貌观察、析出物能谱分析,研究余热水韧处理和常规水韧处理对新型钢种的组织、力学性能、断裂机理的影响。结果表明:晶界处粗大的未溶碳化物为(Fe,Mn)3Al C的κ碳化物,该碳化物在950℃后迅速溶于奥氏体基体中。余热水韧处理温度850℃左右,其冲击韧性值(V型缺口)108.3 J/cm2,表面硬度为219 HB(心部硬度217 HB),抗拉强度为784.6 MPa,屈服强度408.9 MPa,断后伸长率为53.8%;断口由准解理区域和大小不一的韧窝断裂区域组成。常规水韧处理时在1050℃保温1 h后综合性能最佳,其冲击韧性值(V型缺口)231.3 J/cm2,硬度为205 HB,抗拉强度为809.6 MPa,屈服强度410.9 MPa,断后伸长率为56.9%;常规水韧处理的断口形貌呈韧窝状,断裂机理为典型微孔聚集型断裂。     

高强度管坯热处理工艺分析

介绍了高强度管坯的生产流程及锻后热处理、最终热处理工艺。通过严格精确控制管坯用钢的化学成分,严格控制有害元素的含量,制订合理的热工制度,确保管坯毛坯在全水冷的情况下,可以承受较大的淬火应力而不开裂,从而获得良好的综合力学性能。     

改性高锰钢圆锥破碎机易损部件热处理工艺的研究

根据圆锥破碎机衬板用耐磨材料的使用情况、工况条件和性能要求,对钢的化学成分、热处理工艺、综合性能进行了试验研究,并优化出一套最佳热处理工艺方案,制定了熔炼、铸造、热处理工艺.进行了生产小试和装机运行.结果表明,该耐磨铸件的使用寿命是普通高锰钢的1.3～1.5倍,且处理矿量增加.具有明显的经济效益.     

基于超快冷技术开发低合金高强度耐磨钢

采用超快冷却技术(UFC)开发了含Nb、Ti、Cr、B的低合金高强度耐磨钢。研究了起始冷却温度和终冷温度对其显微组织和力学性能的影响。结果表明:终轧后采用较高的终轧温度进入超快速冷却时可细化试验钢的原始奥氏体晶粒,防止沉淀粗化;通过控制适当的终冷温度,可获得具有马氏体、贝氏体和残留奥氏体的高强度耐磨钢;在冷却温度为910℃,终冷温度为300℃的条件下,试验钢可获得良好的力学性能。     

热处理工艺对GH4720Li合金组织演化的影响北大核心CSCD

研究了热处理工艺对GH4720Li合金微观组织演化的影响。结果表明：GH4720Li合金在1160℃以下固溶处理时,晶粒缓慢长大,硬度先升高再下降;合金在1160℃及以上温度固溶处理时,晶粒快速长大,硬度单调下降。合金在650-760℃时效处理时,硬度持续升高;合金在850-1050℃时效处理时,硬度先升高再下降;随着时效处理时间的增加,γ＇相的尺寸增大,并出现＂方形化＂的趋势。     

三种热处理工艺对低合金耐磨钢组织和磨损性能的影响

采用扫描电镜、透射电镜等研究了低合金耐磨钢经低温回火、循环热处理、一步配分热处理后的显微组织,采用磨粒磨损试验机测试其磨损质量.结果表明:试验钢经低温回火后的组织为板条马氏体加少量析出相;循环热处理的试验钢的马氏体板条消失,在原奥氏体晶界上和基体处均有碳化物析出相;淬火配分热处理的试验钢中的马氏体板条比较明显,并有少量的残留奥氏体.能谱成分分析可知,不同热处理工艺后试验钢中的微米尺寸的析出相主要是(Ti,Nb)C,球形与椭球形纳米尺寸析出相是(Ti,Nb,V,Mo)C.淬火加200℃低温回火处理的试验钢的硬度为46.5 HRC,循环热处理的试验钢的硬度最低,为31.48 HRC,淬火加一步配分热处理的试验钢的硬度为44.84 HRC.磨粒磨损实验结果表明,淬火加200℃低温回火处理后的试验钢的耐磨损性最佳,淬火加配分处理的试验钢的磨粒磨损性能与淬火加低温回火的试验钢相差不大,循环热处理的试验钢的磨粒磨损性能较差.     

稀土对10SiMnNb钢锻后热处理工艺的影响

测定了试验钢中稀土的固溶量和试验的CCT曲线，研究了稀土对试验钢过冷奥氏体转变曲线的影响及结构钢锻后强化工艺，结果表明，稀土使钢的过冷奥氏体转变曲线右移，在同样冷却速度下，加稀土钢的硬度增加。     

稀土低合金耐磨钢焊条熔敷金属的组织和力学性能

针对低合金耐磨钢在使用过程中的特点，开发研制了两种稀土低合金耐磨铸钢焊条．对添加稀土铈焊条的熔敷金属显微组织和性能进行了分析。结果表明，稀土的加入能够细化熔敷金属显微组织、提高熔敷金属的冲击韧度；存同等条件下，添加稀土铈焊条比添加稀土钇焊条的熔敷金属的耐磨性要好；稀土能够提高熔敷金属耐磨性缘于稀土在熔敷金属中的细化晶粒及促使第二相粒予的均匀分布作用。