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<正> 为了改善α-FeOOH的结晶形态,使其具有更好的针形,更少的分枝和分散性好,必须改变α-FeOOH结晶生长的晶癖。添加某些结晶敏感的杂质(掺质),是改变晶癖的方法之一。已有相当多的文献和专利报导了这方面的工作和成果。由掺质制得的α-FeOOH进一步热处理成γ-Fe_2O_3,其矩形比可达0.91,定向比在3.0以上。 相似文献
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一、概述合成a-FeOOH料浆中可溶物质的洗涤,耗水量大,洗涤效率低,是磁粉生产过程中的难题之一。作者曾进行了a-FeOOH制浆洗涤工艺研究,以期改善这一工艺状况,并建立了制浆洗涤工艺数学模型——各工艺要素数学关系表达式,以指导工艺设计’‘’。对该数学模型的深入分析及相关的实验研究发现,制浆洗涤应属动态洗涤(相对于板框压滤机洗涤)过程。该工艺耗水量较小,洗涤效率相对较高。但在工程实际操作中发现,与其理想(理论)状态相去甚远。其原因在于实际制浆洗涤过程是一个非连续的、周期性的动态洗涤过程。洗涤比大(一般为… 相似文献
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本文研究了 Na_2CO_3-FeSO_4体系形成的 Fe(OH)_2、FeCO_3悬浮液中鼓入空气氧化合成均匀纺锤形α-FeOOH 微晶的动力学过程。发现反应悬浮液浓度较高时,氧化反应的动力学曲线呈“S”形;反应悬浮液浓度较低时,动力学曲线呈抛物线型。提出α-FeOOH 相的成核—生长相变的总速率可近似用氧化反应速率表示的观点,并据此按-lnln(1-X)~lnt 作图,将α-FeOOH 相形成过程分为成核—生长的Ⅰ阶段和晶粒生长的Ⅱ阶段。指出气、液、固界面的 Fe~(2+)的界面氧化反应是α-FeOOH 淀析过程的控制步聚。成核—生长Ⅰ阶段的 Avrami 数增大,制得微晶轴比增大,并从纺锤纺形向针形过渡。通过使用似稳定浓度法,确定了晶核生长阶段氧化反应的速率方程式,计算了成核过程和生长过程的活化能分别为70kJ·mol~(-1),55kJ·mol~(-1)。 相似文献
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制造磁粉用的α-FeOOH是用化学工程方法在合成反应釜中完成的。α-FeOOH合成反应的不同阶段要求温度在30~80℃之间调节。工业化生产一般是配置蒸汽锅炉,用蒸汽加热的方法调节反应釜夹套中的水温进而调节合成反应釜中的反应温度。我们在磁粉工艺研究的中试过程中需制备小批量。-FeOOH试样,因配备锅炉受资金与时间的限制,为不影响试验进度,我们因地制宜,因陋就简设计、组装了一套。-FeOOH合成反应简易加热装置,对3m’合成反应釜加热,成功地制出了所需试样。加热装置系统如图1所示。由管路、阀门、离心泵、热水槽与电热器等… 相似文献
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文章利用水热法合成了α-FeOOH纳米线,研究了其对于废水中重金属离子(Cu~(2+))的吸附平衡。研究结果表明:Cu~(2+)在α-FeOOH纳米线上的吸附行为更符合Langmuir等温吸附模型,其最大吸附量可达27.15 mg·g~(-1)。且吸附量随着温度的升高呈增加趋势,表明该吸附过程是吸热过程。 相似文献
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1引言目前国内外在软磁盘上使用的磁粉主要为针状磁粉。其轴比~般在7-15之间。而大轴比的针状磁粉在涂布软盘介质时,往往造成机械排磁,最终导致软磁盘的调制噪声增大。大轴比的磁粉分散性能也不能令人满意。尤其是大轴比的金属磁粉。仿锤形的y-FfyQ磁粉形貌完整无技叉,具有良好的分散性。国内外不少研究者探索了均匀仿外向锤形Y-FfyO3磁粉的制备。本文采用rec03溶液制造仿外向锤形Y-l}b00H的方法,通过对反应时间、反应浓度等条件对y-l}b00H粒子形状等性能影响的观察,探讨了短轴比十l;b00H合成的一些规律。2实验和测试方法… 相似文献
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制备了树脂@α-FeOOH的合成材料。研究了树脂@α-FeOOH与含锰废水的反应规律,揭示了树脂@α-FeOOH除锰机理。树脂@α-FeOOH用量为2.2 g/L,反应温度为25℃,反应时间为2 h的最佳条件下,树脂@α-FeOOH的最大锰去除容量达到77 mg/g,除锰率达到99.9%。除锰过程符合拟二级动力学模型。树脂@α-FeOOH通过静电吸附和配体交换与水中的锰离子发生反应,进而达到除锰目的。树脂@α-FeOOH表现出优越的除锰性能,在水溶液处理方面具有广阔的应用前景。 相似文献
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在用碱法制备α-FeOOH,进而合成γ-Fe2O3磁粉的过程中,经常加入Zn2+离子以改善磁粉颗粒的针形,但因Zn2+离子的电荷少于Fe3+离子,因而能使α-FeOOH晶体产生缺陷,最终影响磁粉的性能,本文通过在制备α-FeOOH过程中掺入杂质Mn2+的方法,探讨消除α-FeOOH晶体缺陷,提高其表现密度,改善磁粉性能。 相似文献