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通过在关中地区五个湿陷性黄土场地上所进行的10个试坑浸水试验和21个浸水载荷试验,本文详细讨论了黄土地基自重湿陷变形和外荷湿陷变形的规律以及有关场地湿陷类型的判别问题. 相似文献
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本文阐述了地基处理后的剩余湿陷量对建筑物的损坏情况。调查资料表明,在土性基本相同的场地, 剩余湿陷量的大小与地基处理厚度有关。地基处理厚度大,剩余湿陷量小,下部未处理的湿陷性黄土受水浸湿产生湿陷的可能性也小;反之,则大。 相似文献
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以河南中孚电厂24号住宅楼为例,针对该建筑物事先未对湿陷性黄土作地基处理,而导致房屋不均匀沉降,墙体开裂的现象,通过对来样进行双线法压缩试验,对该场地黄土的湿陷系数(δs)、自重湿陷系数(δzs)、起始压力(Psh)等相关系数作了评价,为该场地地基处理提供重要依据。 相似文献
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山西省湿陷性黄土地区地基处理方法的探讨 总被引:1,自引:1,他引:0
论述了湿陷性黄土地区地基处理的重要性,详细叙述了山西省常用的垫层法、强夯法、挤密法等地基处理方法,并提出防水措施及结构措施在防治地基湿陷事故中的重要性,从而确保建筑物的均匀沉降. 相似文献
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本文通过大量的室内外试验,包括三个大面积试坑浸水试验以及三个天然地基和强夯地基上的浸水载荷试验,详细讨论了黄土地基自重湿陷变形和外荷湿陷变形的规律;探讨了《湿陷性黄土地区建筑规范(TJ25-78)》中有关湿陷性黄土场地湿陷类型的评判方法;根据试坑浸水试验结果,认为原勘察报告对场地湿陷类型的判定有误,应为非自重湿陷性场地;在按计算自重湿陷量评判时,应乘以调整系数m0;采用模糊数学方法,对自重湿陷敏感性进行了综合评判,并提出了评判指标β和分档标准,试验及计算简便,可靠度达90%以上;通过非线性有限元分析,湿陷量计算值与实测值还较接近。 相似文献
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关中地区黄土的湿陷变形 总被引:2,自引:0,他引:2
根据在关中湿陷性黄土地区5个场地上所进行的10个试坑浸水试验和19个浸水载荷试验结果,详细讨论了黄土地基自重湿陷变形和外荷湿陷变形的规律以及有关场地湿陷类型的判别问题。 相似文献
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隧道穿越自重湿陷性黄土地层时,可能遭受浸水作用下地基湿陷变形的附加作用而产生结构破坏。针对隧道衬砌结构的湿陷性黄土地基,结合隧道围岩及地基的自重湿陷变形特征,首先,提出浅埋隧道围岩压力、衬砌结构自重荷载构成基底压力和隧道两侧基底面分布土层自重共同作用下地基土的附加应力计算方法,以及考虑地基土自重应力的湿陷压缩应力计算方法。其次,在基本物性与构度、构度与结构压缩屈服应力、孔隙比和初始孔隙比比值与压缩应力和结构压缩屈服应力比值关系的基础上,建立自重湿陷系数和湿陷系数的计算方法。依据大厚度自重湿陷黄土场地不同埋深范围黄土具有不同自重湿陷系数门槛值的特征,得到了场地的自重湿陷变形和隧道地基的湿陷变形的计算方法。最后,通过数值计算分析,模拟隧道地基湿陷变形不同沉降差作用下衬砌结构应力场和塑性域发展,随着不均匀湿陷变形的增加,隧道衬砌结构塑性区范围不断增大,并结合铁路路基沉降控制标准,建议隧道地基湿陷变形0~5 cm为一级、5~10 cm为二级、大于10 cm为三级。 相似文献
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对新颁布的《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB50025-2004)[1](以下简称《新规范》)和《湿陷性黄土地区建筑规范》(GBJ25-90)[2](以下简称《旧规范》)在总湿陷量计算、场地湿陷等级划分及地基承载力确定三个方面进行了比较,论证了《新规范》在总湿陷量计算和场地湿陷等级划分两方面的合理性和进步,指出了新规范在地基设计过程中尚存在的不足。 相似文献
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对于穿越大厚度湿陷性黄土地层的隧道,其围岩湿陷变形会威胁隧道结构的稳定性。为了分析黄土围岩湿陷变形对隧道衬砌结构的影响机制,选取典型大厚度湿陷性黄土隧道场地,通过开展隧道场地地面浸水试坑试验及隧道仰拱浸水试验,测试了地面入渗和隧道基底入渗过程中不同埋深地层的湿陷沉降变形及地基的沉降变形、入渗过程中围岩的体积含水率变化分布、试坑周边地层的侧向位移、衬砌结构接触压力和轴力,研究了既有隧道黄土地层的湿陷变形特性及水分运移规律、隧道结构力学响应。结果表明,隧道开挖、衬砌作用扰动黄土结构,增大了围岩及深层黄土的渗透性;与天然黄土场地试坑浸水入渗比较,增大了竖向浸水范围,减小了水平向浸水范围。隧道围岩湿陷变形改变了围岩与衬砌结构的相互作用性状。围岩湿陷和地基软化作用增大了二次衬砌结构侧墙竖向荷载和侧墙围岩的挤压作用,引起拱脚地基承载力减小和沉降变形发展,拱顶、拱肩接触面呈受拉状态;仰拱中部地基土的抗力作用抑制其沉降变形,从而使得拱脚和仰拱中部出现显著的沉降差,导致仰拱混凝土开裂,形成纵向裂缝。此外,浸水范围内黄土的湿陷变形不仅引起竖向沉降变形,还会引起周围土体产生侧向水平位移;洞口边坡场地黄土的湿陷性和地层湿陷变形差异较大,反映了黄土山岭黄土场地地层条件复杂多变的特征。 相似文献
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大厚度自重湿陷黄土湿陷变形评价方法的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
黄土湿陷变形是地基工程的关键问题。依据大量的现场试坑浸水试验和室内湿陷性试验结果,区分不同黄土地区,分析了场地浸水自重湿陷变形实测值与计算值之间的关系,表明陇西地区、陇东—陕北—晋西地区、关中地区和其他地区自重湿陷变形计算值的修正系数分别为2.0,1.7,1.2,0.4。依据典型场地黄土自重湿陷系数、自重湿陷变形、地层结构随深度的变化特征,通过现场试验实测不同埋深黄土自重湿陷变形的平均自重湿陷系数与室内试验测试自重湿陷系数的加权平均值之间的关系,揭示0~10 m,10~15 m,15~20 m不同埋深范围黄土原位浸水产生自重湿陷变形时,对应的室内试验自重湿陷系数的加权平均值依次为0.015,0.020,0.025,确定了大厚度自重湿陷性黄土的自重湿陷系数起始门槛值。关中地区不同场地Q2黄土的自重湿陷变形实测值一般小于7.0 cm。该地区不同场地Q2黄土的自重湿陷系数的均值约为0.029,其自重湿陷系数的起始门槛值可取0.025。 相似文献
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《Planning》2015,(17)
公路是我国重要的交通枢纽,随着我国交通压力的不断增加,国家在公路等交通基础设施的建设方面加大力度。湿陷性黄土是一种非饱和状态的特殊土种,遇水会产生湿陷得问题,引起湿陷变形。为了保证公路施工质量,确保公路地基具有良好的稳定性,就要对黄土湿陷性问题进行有效的加固处理,降低湿陷变形的发生。对公路施工过程中黄土湿陷问题进行分析,并提出采用强夯法对湿陷性黄土地基进行加固处理,以有效的提高地基的稳定性,保证公路的施工质量。 相似文献
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本文通过对某大学公寓的塌陷事故调查,发现该建筑场地黄土属Ⅳ级自重(很严重)湿陷性场地,计算自重湿陷量(△zs)最大为724.7mm。经检测证明,漏水导致地基湿陷是造成事故的主要原因。 相似文献
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结合有关工程实例 ,对场地地基的湿陷性能进行研究 ,提出了经济合理的强夯加固方案 ,经检查 ,完全消除了湿陷 ,提高了地基承载力 相似文献