基于外壁监测数据的焦炭塔内壁应力推算方法

提出了一种基于外部监测数据对内壁应力进行推算的方法。焦炭塔塔壁的弹性应力主要由内外壁温差和轴向温差两种因素引起。基于热弹性理论和叠加原理,分析径向温差引起的热应力和由轴向温差引起的瓶颈效应产生局部热收缩对塔壁应力的影响,获得了利用外壁监测数据对内壁应力进行计算的公式,并采用有限元数值模拟对结果进行了验证。结果表明:与传统方法相比,该方法不需要在塔壁凿孔深埋热电偶,对塔壁无损伤。     

汽包壁焊缝热处理的简易方法

某硫酸余热锅炉 (额定蒸发量 5t/h ,过热蒸汽压力 3.82MPa、蒸汽温度 45 0℃ )投运近 1 5年 ,汽包 ( 1 2 0 0× 38,2 0G)左侧水位计引出管( 2 5× 3,2 0 # 钢 )与汽包连接的焊缝已锈蚀渗漏 ,影响了指示的准确性。需在汽包厚壁上重新焊接水位计引出管 (图 1 ) ,由于缺少设备 (加热器 )和温度控制器 ,很难消除焊接产生的热应力。但我们根据现有的条件 ,对汽包壁焊缝进行了热处理 ,并达到了预期的目的。图 1　汽包水位计引出管焊接示意图1　汽包壁的焊接与焊缝的热处理( 1 )汽包壁的焊接将汽包壁除锈打磨呈坡口V形 45° ,引出管在焊接处也…     

段间加热器泄漏失效原因剖析

段间加热器泄漏的原因,主观上要算管壳温差所引起的过大热应力所至。该文通过理论定量分析一一管壳壁温度计算,应力考核,膨胀节尺寸及变形压力校核,最危险条件强度校核等予以了验证。     

火力发电厂锅炉汽包热应力分析及控制

针对410T/H自然循环汽包炉在启停过程中产生的热应力进行分析,找出主要影响因素,提出控制措施,避免汽包变形和热疲劳裂纹等缺陷的产生。     

园筒形壳体热应力的简便计算方法

<正> 高温流体在许多园筒形设备如锅炉、导管热交换器和压力容器内被很快运送着。这些设备内的热应力是由于流体使容器壁内外表面产生大的温差的结果。随着这些设备运行功效的提高,其热应力也加大。因此,在结构设计中要认真考虑。     

浅谈焦碳塔的热应力分析及初步改造措施

根据焦碳塔的操作工艺及塔壁的径向温差，计算出由其产生的最大热应力，然后对筒体与裙座焊缝区域的变形及其约束情况进行了分析，并提出了初步的改造措施。     

保温层对废热锅炉温度及温差应力影响的有限元分析

对壳体外部设有保温层及未设保温层的两台废热锅炉用ANSYS进行了数值模拟,分析了该废热锅炉的温度场分布情况,计算出由温度梯度产生的温差热应力。并将两台废热锅炉的温度和温差热应力情况进行对比,得出保温层可以降低外壁面温度和温差热应力的结论。     

焦炭塔裙座环焊缝裂纹原因分析及改进措施

焦炭塔在使用过程中受到热应力和机械应力的联合作用,焦炭塔塔体与裙座的连接焊缝处极易产生裂纹,通过宏观检验、无损检测、壁厚检验、光谱分析及理化检验等手段,对裂纹的形成原因进行分析,得出裂纹主要是由于塔体与裙座的温差、相互的变形约束、频繁加热冷却引起的交变热应力及局部机械应力等原因联合造成的,并且提出了相应的解决措施。     

问：在实际生产中发现，卫生陶瓷在烧成过程中易发生变形。请问产生变形的原因是什么？有哪些预防克服措施？

答：1卫生陶瓷在烧成过程中产生变形的原因 1）坯体配方不当，如含熔剂性矿物原料多，粒度控制不合理等。 2）热应力作用。卫生陶瓷的造型一般是许多几何形状的组合，每个几何形状都有各自的收缩中心，在加热或冷却过程中，在过渡部位产生热应力；另外由于温差的存在，在制品内部形成温度梯度产生热应力，其热应力大小与温差大小成正比。     

失效20G高压炉管热应力数值模拟

炉管是注汽锅炉重要的换热元件,它的安全运行意义重大.由于炉膛内温度分布不均匀,当瞬时温差较大时炉管局部会产生较大热应力.本文从热应力的角度对高压锅炉管爆管原因进行分析.通过Ansys建立20G炉管裂纹模型,对50 ～ 350℃不同温差产生的热应力进行模拟.通过分析得出:热应力会加剧材料局部损伤,并且是导致爆管的重要因素...     

陶瓷圆柱体的抗热震参数

通过求解第三类边界条件下无限长圆柱体的瞬态温度场及瞬态热应力场，研究了陶瓷圆柱体的抗热冲击行为，建立了引起无限长陶瓷圆柱体表面临界热应力的临界温差表达式，并以此作为陶瓷圆柱体的抗热震参数。计算结果表明，无限长陶瓷圆柱体的临界温差大于具有相同Biot模数的无限大陶瓷平板的临界温差，但其表面达到临界热应力的时间小于无限大平板的数值。     

换热器壳体不均匀温度场的热应力解析分析

为了评估固定管板式换热器壳程圆筒体的安全强度,针对换热器壳体中的周向、轴向和径向三维不均匀温度场,总结了根据各自一维温度场模型由相应的解析式求解其热应力的方法。该方法简单易行、安全可靠,可便捷地得到比通常有限元应力分析方法更经济合理的设计结果。案例分析表明,一般的换热器圆筒体周向温差引起的轴向热应力大于轴向温差引起的轴向热应力,且该轴向应力可能出现拉应力和压应力交替间隔分布的状况。     

换热器部件的热应力分析新方法

针对换热器管束与壳体之间由于各种内摩擦引起的热变形现象,分析其作用机理并建立相关力学模型。内摩擦力计算结果表明,在纵向增大管束与壳壁间的接触面积,不会减少两者之间的总摩擦力;在周向增加管束与壳壁间的接触点,会减少两者之间的总摩擦力;将管束与壳壁间的滑动摩擦转化为滚动摩擦,也可减少两者之间的总摩擦力。针对管板周向、径向和厚度方向各自温差情况推导出热应力计算式,针对管束的不均匀温度场推导出管束整体热应力及管层间温差引起换热管热应力的计算式,方便了换热器工程设计及其强度核算。     

密炼机混炼室的热状态对混炼工艺参数的影响

混炼室的热状态(即是混炼室内表面上与壁厚内温度的高低与分布情况)对混炼过程工艺参数和设备的使用性能有明显的影响。因混炼胶与混炼室壁界面间和混炼胶与转子表面界面间的附着摩擦特性,以及保证混炼效应的密炼机工作间隙内的剪切应力值,都与混炼室内表面的温度有关。内表面上存在局部高温区,甚至在混炼室平均温度不甚高的情况下,也能引起混炼胶粘贴和局部混炼胶早期硫化现象。同时混炼室壁厚度内出现温差又会引起相当大的热应力,从而降低设备使用寿命与可靠性。     

裂解炉下集气锥形接管失效分析

通过化学成份分析、金相的宏微观考察、Manson-Haferd参数对锥形接管持久寿命的估算,以及热应力的计算,对锥形接管的失效原因进行了分析,认为是由温差应力导致失效。所以应该充分注意高温构件保温措施的有效性,避免非正常温差应力的产生。     

Al2O3/TiC纳米陶瓷刀具材料的抗热震性能及断裂机理研究

用强度衰减法对Al2O3/TiC纳米陶瓷刀具材料的抗热震性能进行了详细的研究.热震实验表明该种材料的临界热震温差为340℃.当温差达到350℃时,强度有明显的下降.与微米级的材料相比,纳米材料的抗热震性能反而有所降低.通过对热震后试样表面的显微观察和表面热应力的估算发现,材料在烧结后冷却过程和热震过程中产生的热应力导致试样表面产生裂纹,从而导致了材料强度的下降.     

丁二烯螺杆压缩机转子故障分析与修复措施

就某炼油厂丁二烯螺杆压缩机组经过年度检修后运行是时出现的异常现象进行分析,指出压缩机运行时整个转子进口到出口温差较大,受热不均匀,产生的热应力也不均匀,转子发生弯曲变形进而引起转子接触碰磨故障,提出处理方法与修磨措施对损坏转子进行修复。     

对焦炭塔塔鼓变形失效的机理分析

焦炭塔是延迟焦化反应的反应釜,是延迟焦化装置的重要组成部分,其长期安全的运行是炼油企业取得高效益的前提和保障.但由于工作条件的恶劣,焦炭塔普遍存在着塔体变形、裙座及塔体焊接开裂等问题,严重影响着焦炭塔的安全运行.究其原因目前主要有以下几种情况:高温蠕变的结果;低周热疲劳的结果;高温蠕变与低周热疲劳共同作用的结果冷;急热温差热应力引起的局部塑性变形.通过对高温蠕变与低周热疲劳的产生条件以及损坏特征的仔细研究,并辅助以各种试验的结果,用排除法确定了焦炭塔的腰鼓变形失效的原因为急冷、急热温差热应力导致的局部塑性变形,并且总结出了其变形失效的规律和防治的具体方法.     

墙面砖温度场与热应力场的分析

本文利用杜哈美尔(Duhamel)法,在(a)一般情况下;(b)上、下表面存在温差;(c)匀速加热或冷却这三种情况下,得到了辊道窑烧成墙面砖时,制品内部的温度场与热应力场的理论解。并分析了上、下表面温差对墙面砖烧成的影响,得到了匀速加热或冷却时,温度梯度、温度变化速率的发展趋势,以及制品最大温差、热应力与加热或冷却速度及制品厚度的关系式。     

中美欧筒仓规范下仓壁的分析设计*

本文从理论依据、侧压比、计算基本参数及进卸料偏心等因素采用的放大系数等方面对中美欧筒仓规范中浅仓的贮料压力计算公式进行了研究。并结合某工程25m直径的钢筋混凝土熟料库，在不同的高径比的情况下，对三本规范计算所得的仓底压力、仓壁水平压力及仓壁摩擦力的变化趋势做了对比。探讨了季节温差与内外温差对仓壁内力的影响，结果表明内外温差会对仓壁产生较大的环向与竖向弯矩，在实际分析设计中应予以充分重视。