2Cr13钢表面激光熔覆Co基合金组织及其性能

采用横流连续波2kW CO2激光在2Cr13不锈钢表面进行激光熔覆处理,对熔履层的组织结构、磨损及高温和PbSO4盐热腐蚀性能进行了系统研究。试验结果表明,表面激光熔覆Co基合金后,其耐磨粒磨损性能、高温PbSO4盐热腐蚀性能均提高了2.5倍以上,熔覆层的热腐蚀机制是沿晶腐蚀及硫化-氧化循环进行造成的剥落型腐蚀破坏。     

6061Al合金表面激光熔覆Ni基合金的组织及性能

将NiCrBSi合金粉末预涂于6061Al合金表面，采用高功率连续波2kWNd-YAG激光器进行激光表面熔覆处理。试验结果表明，铝合金对于波长1．06gm的激光具有很高的吸收率，选用合适的激光加工工艺参数和Ar气保护，可在铝合金表面获得致密的Ni—Al合金激光表面改性层，熔覆层的组织以Ni-Al金属间化合物为主，改性层的硬度Hv高达9000MPa以上，且与基体呈现良好的冶金结合。在3．5％NaCl水溶液中的阳极极化曲线测定及摩擦磨损试验结果表明，Ni基合金改性层明显改善了6061Al合金的电化学腐蚀及摩擦磨损性能。     

Ni基合金表面激光熔覆CoCrAlY合金的组织与性能

用同步送粉器在Ni基合金上激光熔覆CoCrAlY合金，获得了无缺陷的涂层。利用金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计和高温电阻炉对熔覆层的组织、相结构、硬度及抗氧化性进行了分析和测试。结果显示：熔覆层的不同区域组织及性能不均匀；熔覆层具有较高的硬度和较好的抗氧化性。     

激光功率对球阀表面激光熔覆Co基合金涂层稀释率及耐腐蚀性能的影响

采用CO2激光器在阀门材料316不锈钢表面激光熔覆了Co基合金涂层。借助扫描电镜、能谱仪和电化学综合测试仪等,探讨了激光功率对涂层稀释率、微观组织及耐腐蚀性能的影响。结果表明:激光功率越大,涂层稀释率越大,熔覆层与基体元素有较多的对流与扩散;熔覆层的耐腐蚀性能随激光功率的增加先提高后降低,当激光功率为2.1k W时,熔覆层的自腐蚀电位最低,为-0.8456 m V,当激光功率为1.8 k W时,熔覆层的腐蚀电流密度最小(3.4152×10-7A·cm-2)。     

镍基合金表面激光熔覆钴基合金涂层的耐磨性能

为了提高涡轮叶尖端部的耐磨性能,以钴基合金粉末为涂层原材料,利用CO2激光器,在镍基合金表面上熔覆了优质耐磨涂层.采用销盘式摩擦磨损试验机进行了镍基合金及激光熔覆涂层的干摩擦磨损试验.试验结果表明,镍基合金的平均摩擦系数为0.48,钴基合金涂层的平均摩擦系数为0.30,钴基合金涂层的平均磨损量低于镍基合金材料,说明钴基合金涂层具有较高的耐磨性.     

激光熔覆Ni基合金耐磨性能

为了有效延长材料和设备的使用寿命、改善其表面状态,使其性能更好地发挥;探讨激光扫描速度对熔覆层耐磨性的影响;对比单道和大面积激光熔覆层的耐磨性。采用CO2激光器及LASERCELL-1005六轴六联动三维激光加工机床在40Cr钢上进行激光熔覆处理。利用X射线衍射仪、显微硬度计、磨料磨损试验机等设备对熔覆层硬度、耐磨性能进行研究。结果表明:激光熔覆层的显微硬度HK在4200～17792MPa之间;随扫描速度的的增加,激光熔覆涂层的最高硬度及耐磨性呈现先升高后降低的趋势;大面积激光熔覆层的硬度、耐磨性能不及单道激光熔覆层,原因在于大面积激光熔覆过程中受到重复加热的影响,易使硬度下降并产生裂纹;多层叠加熔覆涂层的硬度及耐磨性能优于多道搭接熔覆涂层。     

Ni基高温合金表面激光熔覆Co基合金的组织

采用横流CO2 激光 ,在Ni基高温合金表面激光熔覆H gan sCo钴基非自熔性合金粉末 ,制备了无缺陷的涂层。利用光学显微镜、扫描电镜及附件 (EDS)、透射电镜(TEM)、X射线衍射仪分析了Co钴基合金熔覆层的组织结构 ,比较了熔覆层两道之间搭接重熔区与非重熔区的组织特征。结果表明 ,熔覆层的初生相为γ -Co枝晶 ,枝晶间为γ -Co Cr2 3C6 共晶 ;熔覆层与基体交界具有快速定向凝固特征 ,晶粒生长方向为垂直于界面 ,而表层则倾向于平行激光扫描方向 ;熔覆层两道搭接重熔区界面部分晶粒的结晶方向继承了第一道的结晶方向     

激光熔覆镍基合金涂层及其应用研究

采用激光熔覆技术在４５钢表面获得镍基合金涂层。研究了激光熔覆涂层工艺、熔覆层的组织结构、硬度和腐蚀－冲蚀磨损特性,并用２Ｃｒ１３不锈钢进行了腐蚀－冲蚀磨损对比试验。激光熔覆镍基合作层已经成功地应用于矿用渣浆泵的平衡盘等零件。     

镍基合金激光熔覆γ-TiAl基合金涂层组织研究

研究了镍基合金激光熔覆γ-Tial基合金涂层的组织特征，以及后续热处理对涂层组织转变的影响。结果表明，通过激光熔覆技术，在镍基合金表层获得了与γ-Tial基合金激光表层熔凝区相近的枝晶组织。这种组织经过后续退火热处理可形成细小的等轴晶组织，为实现镍基合金/γ-Tial基合金的超塑扩散连接提供了良好的组织基础。     

激光熔覆Ni-Co基合金复合涂层的组织与耐磨性

借助于光学显微镜、X射线衍射仪、维氏硬度计、摩擦磨损试验机等研究了1Cr17Mn6Ni5N不锈钢表面激光熔覆Ni/Co基合金复合涂层的组织与干滑动摩擦磨损性能。结果表明:涂层材料由含35%WC的Ni基合金(Ni35WC)和一定量的Co基合金粉混合构成。激光熔覆Ni35WC+30%Co基合金复合涂层硬度比单一的Ni基合金熔覆层的提高50~70 HV;复合涂层的干滑动摩擦磨损速率相比不锈钢基材的下降约51%,相比Ni基合金熔覆层的下降约25%。干滑动摩擦磨损抗力的提高被认为是固溶强化、细晶强化和硬质点化合物产生的弥散硬化共同作用的结果。     

激光熔敷钴基稀土合金的组织与性能

在２Ｃｒ１３钢表面激光熔敷钴基稀土合金,对稀土元素的添加方式及其对敷层组织与性能的影响进行了系统研究。试验结果表明：采用Ｃｒ－Ｙ,Ｃｏ－Ｙ中间合金的方式,将稀土元素钇加入到钴基合金敷层中是可行的,且以采用Ｃｒ－Ｙ中间合金尤为适宜。钇的加入,细化了激光熔敷层的组织,提高了敷层的硬度,耐磨性及抗高温氧化性能。     

1Cr18Ni9Ti的TIG焊接头的电弧表面改性

开展了微束等离子弧对焊接接头的表面改性改性研究。采用４Ａ微束等离子弧对１Ｃｒ１８Ｎｉ９ＴｉＲＴ Ａ ＱＱＮＧＳＥ ＲＮＧＧＸＲＣ ＯＪＦ ＯＪＦ ＲＵＶ ＲＵＶ ＵＤＩ ＦＪＴＦＧＥ ＤＭ ＲＶ ＲＡＬ ＴＧＪ ＯＰＷＫ,ＣＭＰＷＷＶＳＲＢ ＹＡＡ ＳＵ ＪＯ ＴＭＧ ＸＥＸＫ,     

电厂水汽取样管泄漏原因分析

应用金相,ＳＥＭ、Ｘ射线衍射仪和能谱分析技术分析了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢取样管泄漏的原因,结果表明,取样管泄漏是由于取样管运行的工作应力和冷却却的收缩阻力与微量的Ｃｌ＾－导致的应力腐蚀开裂。     

一种钴基合金的空泡腐蚀行为研究

采用一种新型的钴基合金作为耐空泡腐蚀涂层,进行MIG(熔化极氩弧焊)表面堆焊。根据ASTM G32/92标准进行空泡腐蚀试验。用XRD法和SEM对空泡腐蚀前后合金表面进行相分析和形貌观察。结果表明:空泡腐蚀先后促进了合金相变和马氏体片层的扭曲断裂。而相变和马氏体片层的扭曲断裂正是吸收空泡冲击能的两大途径。最终马氏体片层断裂产生的碎片被大量剥落,此时该材料的空泡腐蚀潜伏期结束。     

ULTRA-MICROHARDNESS OF N~+ IMPLANTED LAYER ON 1Cr18Ni9TiSTAINLESS STEEL

应用超显微硬度计测定１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢氮离子注入层的硬度，并用Ａｕｇｅｒ电子能谱仪（ＡＥＳ）及高精度轮廓仪测定氮离子注入层氮浓度分布及深度．结果表明：在９０ｋｅＶ，３ｘ１０~１７Ｎ＋／ｃｍ~２注入时．共注入层深度为０．１８μｍ、用１ｍＮ载荷侧得本征硬度ＨＶ为３．４７ＧＰａ，比非注入态表面硬度提高三倍之多，合理的试验载荷应≤ｌｍＮ（０．１ｇ）．     

1Cr18Ni9Ti不锈钢盘管泄漏的原因分析

应用扫描电镜、化学分析法,对泄漏的盘管进行分析,结果表明该不锈钢盘管泄漏是由于点蚀造成。探讨了防护对策。     

相组成对1Cr18Ni9Ti微晶溅射层耐孔蚀性能的影响

利用磁控溅射技术得到纯bcc,bcc+fcc和纯fcc结构的一系列1Cr18Ni9Ti不锈钢微晶层。用电化学方法研究了这些微晶层的耐孔蚀性能。结果表明,单相bcc或单相fcc微晶溅射层比bcc+fcc双相微晶溅射层具有更好的耐孔蚀性能。     

INFLUENCE OF PHASE COMPOSITION ON PITTING CORROSION RESISTANCE OF SPUTTERED COATING OF 1Cr18Ni9Ti STAINLESS STEEL

A series of single bcc,bcc plus fcc duplex and single fcc microcrystalline coatings of1Cr18Ni9Ti stainless steel were prepared by using sputtering technique.The resistanceagainst pitting corrosion was studied by measurements of pitting corrosion potentials andelectrochemical noise during initiation of corrosion pits.The results show that the sputteredcoatings with single bcc phase or single fcc structure are more resistant to pitting corrosionthan those with bcc plus fcc duplex phase structure.     

MICROPLASTIC DEFORMATION BEHAVIOUR OF STEEL 1Cr18Ni9Ti

The regularity and mechanism of the microplastic deformation of steel 1Cr18Ni9Ti both solu-tion-treated and prestrained were investigated.In the different stages of microplasticdeformation,stage 1 corresponds to the dislocation moving and exhausting in the regions neargrain boundaries.Stage 2,being the early stage of macroplastic deformation,corresponds tothe extensive operation and generation of dislocations in the interior of grains and also dislo-cation emission from the grain boundaries.The regularities of the effect of prestrain onmacro-and micro-yield strength are different.     

波纹管内导流管破裂原因分析

通过对导流管工况条件、破裂宏观特征、断口微观形 貌及断口腐蚀产物的综合分析，认为该导流管属腐蚀疲劳破坏，引起腐蚀疲劳的交变应力来自高温高速蒸汽冲击时产生的振动，断口上有腐蚀性元素，裂纹扩展区断口呈双重锯齿状，可以确认部件是在交变弯曲应力作用下发生的腐蚀疲劳破坏.