精锻模具钢4Cr_3Mo_2W_2V_2Nb碳化物的定量测定

在精锻模具钢中加入稀土是一个崭新的课题。近年来,稀土在结构钢中的应用研究越来越广泛和深入,但关于稀土在热作模具钢中应用的研究还不多,特别关于稀土在这类钢中对碳化物的影响不甚精楚。因此提出了精锻模具钢中碳化物的分析。本文比较了几种电解液提取     

W_6Mo_5Cr_4V_2高速钢软氮化渗层脆性改进的初步研究

本文通过观察和分析M2高速钢分别在两种不同工艺下软氮化渗层的组织形貌和相结构。结果表明:在常规软氮化工艺基础上,适当改变NH3通量有利于在渗层中形成弥散分布的合金氮碳化物,可大大改善渗层的脆性,使渗层具有良好的综合性能,并在生产实际应用中获得良好的效果。     

Fe_(60)Cr_5Mo_2Ni_2W_2Mn_1C_4Si_7B_(17)非晶合金的纳米压痕力学性能

采用甩带法制备出新型Fe60Cr5Mo2Ni2W2Mn1C4Si7B17非晶合金,在室温、不同峰值载荷(3,5,7,9,12mN)和不同加载速率(1,2,3,4,5mN·s-1)下对此非晶合金进行纳米压痕试验,研究了加载速率和峰值载荷对其弹性模量、纳米压痕硬度和蠕变行为的影响。结果表明:试验合金为完全非晶态,其纳米压痕硬度和弹性模量均较高;随着峰值载荷的增大(即压入深度的增大),试验合金的纳米压痕硬度减小,表现出较明显的尺寸效应,弹性模量略有降低;随着加载速率的增加,纳米压痕硬度和弹性模量均增大;在纳米压痕试验的保载阶段,试验合金发生蠕变,其最大蠕变位移随峰值载荷或加载速率的增加而增大,蠕变应力指数则随峰值载荷的增加或加载速率的减小而增大。     

W_6Mo_5Cr_4V_2冷拉钢丝淬火时出现的的晶粒异常长大现象及其防止方法

<正> 一、国内仪表钻头淬火工艺方法概述目前,国内对于φ0.2～2.5毫米高速钢小直柄钻头(通称仪表钻头)的淬火方法大致有三种: 1、盐浴直接加热淬火法:使用磁性卡具或其它专用卡具,将小钻头直接置于盐浴炉中加热淬火。2、盐浴间接加热淬火法:将钻头密装圆     

新型模具钢5Cr_4Mo_3SiMnVAL(012AL)

5Cr_4Mo_3SiMnVAL 新型模具铜(代号012AL),是去年在贵阳通过部级鉴定的新铜种。本文详细地介绍了它的基本性能和使用情况,可供使用单位参考。     

深冷处理对Cr_(12)Mo_1V_1钢轧辊表面硬度的影响

Cr1 2 Mo1 V1 钢轧辊的表面硬度偏低 ,系残余奥氏体量过多所致。通过深冷处理可使部分残余奥氏体转变为马氏体 ,从而提高了表面硬度。并对金相法评定残余奥氏体的局限性进行了探讨     

新模具钢5Cr_4Mo_3SiMnVAl(代号012Al)在冷热镦模具上的试验和应用

本文概述了012Al钢的热处理特点,对工艺进行了探讨,并与W_(18)Cr_4V、Cr_(12)MoV及热模钢3Cr_2W_8在热处理工艺、机械性能、模具使用寿命及模具成本上进行了对比分析。大量试验数据证明:012Al钢是一种具有较好综合机械性能和热处理性能的新钢种。就使用价值和经济效益考虑,是目前较为理想的冷、热镦模具用钢。     

ZGMn_(13)Cr_2钢破碎机伞板的研究

本文叙述了ZGMn13Cr2钢(简称加铬高锰钢),是在含碳量为1.25～1.35％的高锰钢中,加入2.0％Cr元素生成稳定的铬铁碳化物,均匀分布于晶界与晶内奥氏体钢。由于加铬合金化处理,它强化了基体,提高机械性能(韧性除外)和加工硬化性能,并阻碍磨料的剪切作用,提高钢的耐磨性能。同时也介绍了铸造工艺及热处理工艺的特点。试制了加铬高锰钢园锥破碎机伞板,在受强冲击力作用和破碎中,硬矿石的试验结果表明,比普通高锰钢提高使用寿命30～70％以上。最后对加铬高锰钢件的成本及使用寿命情况进行经济效果分析,说明制造加铬高锰钢破碎机伞板具有很大的经济意义。     

P6M5、P6M5K5、P8M3K6C、P9M4K8钢刀具低温气体碳氮共渗时性能的改善

<正> 向气体炉中送入离解的氨气或采用以三乙醇胺为基加有活性含氮添加剂的渗碳剂时,液体碳氰化合物热解产物中的低温气体碳氮共渗是最为有效的。低温气体碳氮共渗方法的优点是不仅仅能提高扩散层的形成速度,而且还能大大减小脆性的碳氮化物和氮化物的∑和γ〃相的表面区域深度。以工业生产的钢所制的刀具和试样在25和60型井式炉中于560℃温度下进行碳氮共渗,历时4～6小时。按照标准规范进行了预先淬火和回火。对于每一种牌号钢的每一炉号钢都确定了其淬火温度。     

4M8(3)氮氢气压缩机的改造

叙述了将４Ｍ８（３）氮氢气压缩机改为二氧化碳压缩机后的运转状况,及为本机配备的易损件的优点。     

[NEt_4][V_2Fe_2S_4(Me_2dtc)_5]族合物的FAB质谱研究(Me_2dtc=S_2CNMe_2)

本文报道了标题簇合物阴离子[V2Fe2S4（Me2dtc）5]-在FAB质谱条件下，存在两种不同的质谱断裂方式：（1）保持簇阴离子骨架，逐步失去配体Me2dtc或其它碎片NMe2而生成的各级碎片离子；（2）破坏簇阴离子[V2Fe2S4（Me2dic）5]的骨架，即沿簇阴离子的薄弱的M（金属）-S（无机硫）键，劈裂为两个亚簇而产生的碎片离子，以及由碎片重组反应而生成的碎片离子m／z296（8．47％）Fe（Me2dtc）2．本文还讨论了簇阴离子在簇解还原过程中，金属原子及其簇芯表观氧化态变化。     

2(1/4)Cr-1Mo钢的回火脆性

回火脆性被看作是合金钢的一个问题已有50年的历史,但探索其成因却只有25年的时间。1968年 Chevron 首先指出加氢裂化反应器焊接鉴定试板中有回火脆性。2(1/4)Cr-1Mo 钢的回火脆性有如下特点:1.2(1/4)Cr-1Mo 钢母材及焊接接头均对回火脆性敏感。各炉的变化很大(特别是带有焊接接头时)。杂质元素的浓度与脆化程度之间有关联。降低 Mn、Si 含量会减轻敏感性;2.强度水平及显微组织对板材的脆性有下列作用:     

镍掺杂对Ca_3Co_4O_(9+δ)基陶瓷显微结构和电输运性能的影响

采用溶胶-凝胶与热压相结合的方法制备了镍掺杂Ca_3Co_4O_(9+δ)基热电陶瓷,研究了镍掺杂量对其显微结构和电输运性能的影响。结果表明:随着镍掺杂量的增加,Ca_3Co_4O_(9+δ)基陶瓷的晶粒尺寸减小、织构含量降低、取向度下降;镍掺杂后使陶瓷晶界散射增强,导致电阻率和泽贝克系数增大,而功率因子降低,说明镍掺杂降低了该陶瓷的电输运性能。     

2(1/4)Cr—1Mo钢回火脆性的研究

加氢反应器是加氢装置的心脏设备。近二十多年来加氢技术发展很快,尤其是加氢精制,加氢裂化技术发展更为迅速,由内衬非金属隔热层的冷壁结构发展成内衬不锈钢堆焊层的热     

Mo_5Si_3-20%Al_2O_(3p)复相陶瓷的制备及摩擦磨损性能

采用机械球磨/热压烧结法制备了Mo5Si3金属陶瓷和Mo5Si3-20%(质量分数,下同)Al_2O_(3p)复相陶瓷,利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、硬度计和摩擦磨损试验机等分析了其微观结构、力学性能和摩擦磨损性能。结果表明:Mo5Si3-20%Al_2O_(3p)复相陶瓷的主要物相为Mo5Si3、Al_2O_3和少量Mo3Si;复相陶瓷的相对密度、硬度和断裂韧性均高于单相Mo5Si3金属陶瓷的,且其摩擦因数和磨损率较低,摩擦因数随时间的变化较平缓,表现出更好的摩擦磨损性能;与GCr15钢球对磨时,Mo5Si3金属陶瓷的主要磨损机制为黏着和疲劳剥落,Mo5Si3-20%Al_2O_(3p)复相陶瓷的则为磨粒磨损,二者同时存在氧化磨损。     

2(1/4)Cr-1Mo钢回火脆化倾向的研究

本文通过生产实践和试验,对不同脆化系数的21/4Cr-1Mo钢及其焊接接头的回火脆化性能进行研究,力图找出主要的影响因素。试验表明,脆化系数(J,)对回火脆化倾向的影响没有明显的规律性,而显微组织及其形态和分布对该钢及其焊接接头的韧性有很大影响。     

2(1/4)Cr-1Mo钢韧性与显微组织的研究

本文对2(1/4)Cr—1Mo钢及其焊接接头(自动焊、电渣焊、手工焊)冲击韧性与显微组织的关系进行了研究。探讨了如何由化学成分和工艺条件来控制2 1/4 Cr—1Mo钢的显微组织,得到良好冲击韧性的方法。     

脉冲电流加热对纳米晶合金Fe_(73.5)Cu_1Nb_1Mo_2Si_(13.5)B_9组织、磁性与脆性的影响

采用脉冲电流加热纳米晶合金Fe_(73.5)Cu_1Nb_1Mo_2Si_(13.5)B_9,研究了合金纳米晶化后的组织、磁性与脆性的影响。结果表明,脉冲电流加热可制备出晶粒尺寸8～15nm的纳米晶,其软磁性能达到甚至超过等温晶化法制备的纳米晶,且韧性得到明显改善。     

2(1/4)Cr-1Mo钢在煤转化压力容器上的应用

2(1/4)Cr—1Mo钢在用于煤气化和液化压力容器外壳时,由于受高压、高温和产品中H_2、H_2S、CO、CO_2、NH_3及其它多种有机和无机化合物的影响,压力容器壳体的完整性将会受到回火脆性、氢脆及氢腐蚀的作用而受到削弱。本文主要就电力研究所关于2(1/4)Cr-1Mo钢回火脆性、氢脆等研究结果加以评述,以探讨其损伤机理对煤化压力容器设计的影响。     

LiMn_2O_4与Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3/Li_7La_3Zr_2O_(12)的复合正极材料制备及性能研究

正极材料在锂离子电池服役过程中的电化学稳定性是目前研究的热点之一,研究锰酸锂复合正极材料,探索改善正极材料电化学稳定性的工艺与方法。采用高温固相法制备LiMn_2O_4和NISICON结构的Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3、石榴石结构的Li_7La_3Zr_2O_(12),将LiMn_2O_4和Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3/Li_7La_3Zr_2O_(12)以9∶1的比例混合制备复合正极材料。利用X射线衍射仪分析其物理性能,组装成扣式电池,通过恒流充放电测试、循环伏安测试、阻抗测试等进行电化学性能分析。结果表明,LiMn_2O_4/Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3复合正极材料和LiMn_2O_4/Li_7La_3Zr_2O_(12)复合正极材料依然为尖晶石结构,材料结晶度良好。其中,LiMn_2O_4/Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3复合正极材料衍射峰相对尖锐,峰强较大。充放电测试表明,LiMn_2O_4/Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3复合正极材料的放电比容量比LiMn_2O_4/Li_7La_3Zr_2O_(12)复合正极材料的放电比容量高,化学反应的可逆性更佳。所以,LiMn_2O_4/Li_(1.5)Al_(0.5)Ge_(1.5)(PO_4)_3复合正极材料的性能优于LiMn_2O_4/Li_7La_3Zr_2O_(12)复合正极材料。