复合模量法在储罐复合地基沉降计算中的应用

介绍了复合模量法的基本原理，并应用复合模量法对储罐复合地基的沉降进行了计算分析；根据实测资料得到预测沉降的泊松曲线方程和储罐地基的沉降预测值。对复合模量法的理论计算值和沉降预测值进行比较，验证了这种方法在储罐复合地基沉降设计计算中的可行性。     

强夯技术及碎石环梁在超大储罐地基处理中的应用

针对阿布扎比超大型原油储罐项目现场复杂的地质结构,将强夯技术用于地基土壤改良,并采用碎石环梁基础形式作为储罐基础。文章结合该工程实例,从试夯及强夯方案、环梁基础施工、施工验收等方面阐述了该技术的应用。根据试夯的结论及有限元模拟结果确定强夯方案;通过旁压测试、平板载荷试验、有限元模拟沉降评价强夯效果。平板载荷试验及大罐沉降观测数据表明,该强夯工艺地基处理效果满足标准要求。     

大型储罐软基础CFG群桩沉降观测及分析

储罐的基础沉降常导致储罐顶盖变形并影响浮盘的正常使用,一般要对软地基进行处理.CFG群桩复合地基可应用于大型储罐的地基处理.以伊拉克某油田中心处理站的2座5万m3的储罐为研究对象,观测了满水静载条件下的沉降值,并对其进行了理论计算,结果表明采用CFG群桩可以明显减少软土地基的整体沉降.     

素混凝土桩复合地基在罐基础中的应用

素混凝土桩复合地基采用桩土共同承担荷载,既发挥了桩体材料的潜力,又利用了天然地基的承载力,且施工工艺简单,适应范围广。但是,素混凝土桩复合地基为刚性地基,需配刚性承台,造价较高。在日照—东明原油管道工程末站原油罐区的土建工程中,油罐(直径80 m,高20 m)罐基础采用了素混凝土桩复合地基配柔性承台的方案。素混凝土桩桩径0.5 m,有效桩长18.0 m,桩间距2.0 m,等边三角形布桩,桩采用C20混凝土浇筑,桩顶增加了直径1.2 m的桩帽,且还增加了桩顶处柔性垫层的厚度,在柔性垫层下铺设了土工布。充水预压结果显示,观察点的最小沉降量为70 mm,最大沉降量为100 mm。罐地基沉降均匀,沉降量与计算值的误差在规定范围内。近一年的安全运行证明,此工程各项指标均达到了设计要求。     

3000m~3内浮船罐不均匀沉陷及修整措施

以内浮船罐为例 ,分析了导致储罐基础变形和倾斜的主要因素 ,阐述了不均匀沉降对油品计量、储罐设备、内浮盘及储罐基础的影响 ,分析了油罐不均匀沉降调正纠偏方法的适用性和局限性 ,并采用了顶升调正法对大罐基础进行纠偏。实践证明 ,顶升调正纠偏法是大罐纠偏的有效措施。     

振冲法加固油罐软土地基试验研究

目前采用振冲法加固软粘土地基经验还不多。为了验证在围垦的海涂地基上的应用效果进行了油罐底板。罐基边缘沉降;地基中孔隙水压力;地基侧向变形;罐基底面反力等现场测试工作。之后又在吹填土地基上的两个油罐工程中进行了振冲前后的含水量、静力触探、现场十字板和桩载荷试验等测试对比工作。实践证明,用振冲法加固软粘土地基,可提高地基承载力近1倍,加固后的复合地基最终沉降与天然地基相比减少三分之一左右。     

水泥土搅拌桩复合地基沉降计算

基于水泥土搅拌桩的荷载传递特性,提出考虑临界桩长影响的沉降计算模型,应用弹性理论分析了水泥土搅拌桩复合地基的复合模量,提出考虑桩与桩间土霜互作用的复合模量计算式。将改进的沉降计算模型和复合模量计算式应用于实际工程,其沉降计算值与实测值较 近,满足工程设计要求。     

大型重油储罐环墙基础设计

储罐地基基础是石油化工装置的基本构筑物,特点是体型和荷载庞大,对地基要求较高。由于环墙式钢筋混凝土基础具有较大刚度、较强抵抗不均匀沉降能力、较小占地面积和经济性等方面优势,储罐基础经常采用这种型式。通过某工程2×10~4 m~3重油储罐基础设计实践,探讨SH/T 3068—2007《石油化工钢储罐地基与基础设计规范》和GB 50473—2008《钢制储罐地基基础设计规范》在基础计算工况、计算公式和参数取值等方面存在的差异,以及对计算结果产生的影响。因储罐荷载较大,且建在软弱地基上,故采用CFG桩复合地基取得成功,项目运行多年效果良好。     

基础沉降量的一次计算

本文按我国地基规范(TJ7—74)关于沉降计算的有关规定,推导出一次计算沉降量的公式系数及有关图表,并以最后形式给出均质土中常见基础沉降量。从而不经过一般沉降量的计算程序而能一次算得沉降量,这就使沉降量计算极为简单方便。既使不熟悉沉降计算方法,利用本文公式图表,也能一次算得基础沉降量。对二层地基,本文推导出压缩层深度公式,从而可以一次求得地基沉降量,不必反复进行试算也不必核算压缩层深度。文中分别以方形、条形、矩形等4种基础沉降计算实例,证实按本文公式、图表计算沉降量,均能满足规范要求。     

在油罐工程中用砂井堆载预压处理软土地基

砂井堆载预压处理软土地基在所承建的孟加拉国某油罐工程中得到了成功的应用。地基最终沉降量采用分层总和法进行计算；地基固结度采用一维砂井固结理论Ｔｅｒｚａｇｈｉ修正法进行计算；地基强度增长采用有效应力法进行计算；地基稳定性采用Ｓｋｅｍｐｔｏｎ公式极限承载力法进行验算。施工时对罐基沉降做了详细观测，并据此对最终沉降量做了修正，取得了满意的结果。     

应用水泥粉煤灰碎石桩复合地基对储罐地基进行处理

保定输入泵站站址位于白洋淀泄洪区,站场须回填素土达到防洪标高,为满足储罐地基承载力和不均匀沉降要求,工程采用水泥粉煤灰碎石桩(简称CFG桩)对2×104m3内浮顶储罐地基进行处理,在工程中对CFG桩复合地基施工及地基检测验收进行了研究,总结了一套CFG桩复合地基施工方法。储罐通过充水试验沉降观测,观测点差异沉降量很小,满足储罐使用要求。CFG桩复合地基具有施工工艺简单、适用面广、效果好等特点,CFG桩复合地基成功应用于锦州—郑州成品油管道保定输入泵站储罐地基处理,保证了工程施工进度和质量,具有良好的经济和社会效益。     

嘉兴大庆成品油库采用水泥搅拌桩处理油罐深厚软土地基

嘉兴大庆成品油库座落于乍甫港务局的露天堆场 ,场区西南侧为芦苇地 ,其余部分均为素回填土。经工程地质勘探知 ,在地基以下 42m范围内承载力低 ,属深厚软土地基 ,场地类别为 3类 ,不能满足 5 0 0 0m3 油罐的地基要求。因此采用水泥搅拌桩处理这类深厚软土地基 ,其具体的方法是水泥搅拌桩桩径为 5 5 0mm ,桩长 17m ,90 0× 90 0mm方格网布设 ,布桩区域直径为2 70 0 0mm。根据分层总和法进行沉降计算知 ,油罐基础环梁最大沉降量为 179mm ,环梁沿直径方向沉降为 46mm ,环梁沿 10m弧长的沉降量为 6 97m。试水后 ,油罐的沉降量为 10cm ,小于计算沉降。以上数据均满足油罐基础的设计要求     

海滩软土基上冻土路堤设计与施工

海滩软土季节冰冻地区的勘探开发主要工程技术问题就是交通运输所遇到的路堤,通过试验研究,才提出了软土地基的沉降值与冻土路堤的沉降系数及软土地基上路堤的设计与施工方法和要求。     

施工前期降水对地基的影响

针对胜利油田的地理条件,在一般工程过程中均采用人工降水,以便基础施工.通过几年来对工程中的实际沉降与理论计算沉降量的比较,阐述了人工降水利用地下水位的降低,增加土的自重压力以达到予压的原理.介绍了在采用人工降水时,计算地基强度增长的公式.     

立式储罐地基沉降数值仿真分析

针对大型储罐基础沉降问题,采用有限元分析方法,分析研究了弹性模量、泊松比、渗透系数和加液速度对储罐地基沉降的影响。分析结果表明,渗透系数和加液速度影响储罐地基的沉降速度,而弹性模量和泊松比影响地基的最终沉降量。     

孟加拉国13000m3原油储罐基础施工技术

依据地基固结理论的基本原理,结合工程实践,采用经验公式和简洁的计算方法对软弱地基处理进行了成功的设计,并与实际观测相结合,对理论值进行调整,及时作出正确的判断,有效地减少了盲目性,缩短了施工时间,取得了宝贵的理论和实际经验。在储罐基础施工中采用砂桩及堆载预压方法处理软弱地基;罐基础采用钢筋砼环墙,工程质量优良,受到业主好评。     

粉喷桩复合地基处理后的储罐地基承载力分析

粉喷桩复合地基是储罐地基处理常用方法之一,本文结合储罐基础的受力特点,将汉森公式引用到粉喷桩复合地基承载力的分析计算中,最后以某5000m~3储罐为例,分析了粉喷桩复合地基处理后的储罐地基承载力。     

海底管道的沉降量计算

根据极限平衡和极限分析方法,建立了软黏土地基土体上海底管道的极限承载力计算公式。当地基处于极限状态时,基础作用于地基的全部荷载应该等于该地基土体的承载能力,根据这一关系式可以推导出海底管道沉降量的计算公式。通过对试验结果的分析,证实所采用的计算方法是可行的。     

在软土地基上大型储罐基础的设计与实验

目前,国内对软土地基的处理,应用较多的方法有强夯、碎石桩、砂井预压等.当需处理的地基面积较大时,强夯是一种较为经济的方法,但需配置专用机具,并考虑对附近构筑物影响,故在大罐建设中应用尚少;碎石桩具有支承桩和固结排水通道双重作用,是除钢筋水泥桩之外的较为有效的基础处理形式.但其用料多、投资大,且施工也较为困难,无论采用何种方法成孔,对软塑和流塑状土层都无把握,故采用也不普遍;砂井预压法是在储罐加载过程中促进软土脱水固结,使地基承载力随之逐步提高,直至满足受力要求.其用料(砂)量比碎石桩(石料)节省50～65%,是一种比较经济,且在理论上和实践上都相对成熟的方法.大港油田一些大罐的地基处理,就采用了这种方法.     

大型储罐基础非平面倾斜问题的探讨

大型储罐因基础产生非平面倾斜而影响其正常使用的情况在工程中时有发生,文章通过对某油罐工程中基础沉降观测结果的分析,探讨了储罐基础产生非平面倾斜的原因。相邻储罐之间的相互影响、充水预压未达到规范要求以及地基处理措施不当是引起储罐基础非平面倾斜的主要因素。针对相邻储罐间的相互影响,根据现行《石油化工企业设计防火规范》和《石油化工企业钢储罐地基与基础设计规范》的规定,提出以下建议:储罐布置的净距除应满足防火规范规定外,有条件时也应适当考虑对基础沉降的影响,当采用复合地基时,相邻储罐间的净距不宜小于0.6 D;当占地面积成为主要矛盾,储罐间的净距只能限制在防火规范规定的最小范围时,在地基处理时就应采取有效措施,以尽可能减少相邻储罐的相互影响。