热喷焊技术在膜式水冷壁上的防磨应用

随着循环流化床锅炉的推广应用，膜式水冷壁的局部磨损问题日益突出，应用热喷焊技术对膜式水冷壁管屏进行局部喷焊镍基合金，以提高膜式水冷壁管屏的耐磨性。     

热喷焊技术在膜式水冷壁上的防磨应用

随着循环流化床锅炉的推广应用，膜式水冷壁的局部磨损问题日益突出，应用热喷焊技术对膜式水冷壁管屏进行局部喷焊镍基合金，以提高膜式水冷壁管屏的耐磨性。     

膜式水冷壁管屏平仰角脉冲MAG双面焊接工艺研究

详细讨论了锅炉膜式水冷壁管屏平仰角MAG双面焊接的工艺及规范,并进行了工艺试验。工艺评定结果表明,采用该规范焊制的膜式水冷壁产品成形美观,导热性能符合要求。     

锅炉水冷壁出口导汽管爆破分析

洛河电厂1号炉系上海锅炉厂生产的1000t/h直流以锅炉,单炉体双炉膛Π型布置。该炉水冷壁采用小管径膜式结构,一次上升,中间二次混合型式。整个水冷壁沿炉膛四周分成24片屏,其中前后墙各8片,两侧墙各9片,见图1。下部每屏水冷壁进口集箱用隔板在中间分隔成两段,每段进口管道上装有手动调节阀,供水动力调整用。上部每屏水冷壁的出口集箱上接有一根导汽管,与炉顶     

不同燃烧方式下热态炉内流动特性的数值模拟研究

<正>1计算锅炉简介研究对象系哈尔滨锅炉厂制造的HG-670/13.7-WM15型,超高压一次中间再热自然循环汽包锅炉,配220 MW汽轮发电机组。锅炉炉膛为膜式水冷壁,炉膛上方布置有前屏过热器,炉膛出口处有后屏过热器;水平烟道由斜坡水冷壁和侧包墙管组成;其上由前至后布置有高温段对流过热器和     

管子氩弧焊打底焊接工艺

用途: 用于三十万机组锅炉膜式水冷壁管及高温高压大口径管焊口打底。特点: (1)达到焊口内无药皮焊渣,内部光滑齐平,使用于膜式水冷壁小口径(φ22×5.5毫米)焊接打底,可以防止电焊焊渣堵塞而引起爆破事故。(2)大口径管子用氩弧焊打底后降低了焊工的劳动强度(因为第一道焊缝的焊接清理较困难)。(3)提高焊缝根部的质量,减少了缺口应力和腐蚀。构造:     

锅炉膜式水冷壁的焊接

大型电站锅炉的主要辐射受热面——水冷壁大都采用膜式鳍片管焊制而成。金属构件受焊接热循环的影响,不可避免地会产生变形或者造成很大的残余应力。对于膜式水冷壁焊口,由于其焊接的不同时性,变形问题尤为突出。加上手工氩弧焊打底这一工艺的特殊要求,即对焊口问隙大小的适应性,远比电弧焊低,因而解决预留间隙的问题,就成为保证焊口质量的关键另外,如何处理不合适间隙焊口的施焊,也是应予特别重视的。     

锅炉后水冷壁对流排管泄漏原因分析及改进

大唐七台河发电有限责任公司350MW机组的HG-1170/17.4-YM1锅炉四周布置全焊式膜式水冷壁,以吸收炉膛辐射热,水冷壁管径为?63.5×8,节距为76.2mm,材质为20G。后墙水冷壁经折焰角后抽出31根管作为后水冷壁吊挂管,管径为?76×13,其余继续向炉后延伸转弯形成水冷壁延伸侧墙和106根后水冷壁对流排管,管径均为?76×13。后水冷壁对流排管除中间一排管子外,其余按锅炉中心线对称布置,自炉左到炉右共计45排,排与排之间距离为304.8mm,每排管子数量为1,2,3,4根不等。后水冷壁对流排管底部通过弯头与后水冷壁斜坡焊接,顶部穿越顶棚管、一次密封板、绝…     

膜式水冷壁时变热边界条件的模型预测反演

基于模型预测控制思想,研究膜式水冷壁向火侧辐射热流密度、水冷壁管内部流体温度和水冷壁管内部对流换热系数的同时反演问题。在该反演方案中,采用阶跃响应函数建立水冷壁温度的预测模型,利用布置于水冷壁背火侧的温度测点,通过滚动优化同时反演膜式水冷壁的多个时变传热边界条件。基于反算获得的时变传热边界条件,求解水冷壁的温度分布控制方程,可以实现水冷壁温度场的在线重构。利用数值仿真试验验证了上述方案的有效性,并讨论了温度测量误差以及未来时间步数对热边界条件反演结果的影响。     

发电设备行业科技情报网科技成果信息通报(三十)

<正>一、科研成果信息1.ODGK7 K77Ar+CO_2混合气体焊接工艺研究(上海发电设备成套设计研究所)目前许多锅炉厂正在采用MPM法焊接膜式水冷壁.与自动焊相比,采用MPM法可以省却焙烘焊剂、清渣等辅助时间,还避免了大型工件的翻身麻烦,降低了膜式水冷壁的成本.为了向锅炉厂提供合理的选择气     

黄河下游游荡段断面滩岸崩退过程概化模拟

近期黄河下游游荡段河床冲淤变化剧烈,滩岸崩退是该河段河床调整的一个重要方面,研究滩岸崩退过程对揭示黄河下游游荡段河势稳定的主控因素具有重要意义.首先建立了断面尺度的崩岸概化模型,并计算了2004年汛期下游游荡段樊庄与夹河滩两个典型断面的滩岸崩退过程,分析了抗冲强度、抗剪强度、渗透系数、坡脚堆积比例等主要因素对滩岸崩退的...     

气体火花开关电极的烧蚀研究

为分析气体火花开关的电极烧蚀问题 ,首先用尼康ECLIPSEME6 0 0P型显微镜实验研究了开关放电后电极表面的微观形貌和侵蚀特征 ,结果表明电极烧蚀的典型图象大致有 3种 :弧坑、突起、裂纹 ;电极烧蚀机理的定性分析表明电极表面烧蚀的图象可用热爆炸力、磁流体动力、热应力等学说解释     

双吸式离心泵叶轮泥沙磨损数值模拟

采用欧拉—拉格朗日多相流模型,对双吸式离心泵内的水流和泥沙颗粒运动进行了模拟,并采用离散相冲击磨损模型对不同泥沙浓度和粒径条件下的叶轮磨损进行了分析,分析结果表明：离散相冲击磨损模型可以准确预测叶轮的磨损位置和磨损强度;随着泥沙浓度的增加,叶片的磨损强度显著提高;叶片吸力面的磨损强度明显高于压力面,压力面的磨损位置集中在叶片的进口和出口处,吸力面的磨损位置则随着泥沙浓度的增加而改变;泥沙粒径是影响磨损强度的重要因素,随着粒径的减小,磨损强度显著降低。     

HVOF喷涂WC-10Co-4Cr涂层耐泥沙冲蚀研究

以两种不同的HVOF喷涂系统和三种商用粉末在0Cr13Ni5Mo基材上喷涂6种WC-10Co-4Cr涂层,用料浆罐冲蚀设备对涂层和基材的砂浆冲蚀行为进行了研究,分析了显微结构和显微硬度对涂层冲蚀性能的影响及涂层冲蚀后的表面形貌：结果表明,在本文实验范围内涂层和基材的冲蚀失重均随冲蚀时间线性增加。各攻角下,WC-10Co-4Cr涂层的耐冲蚀性远远优于0Cr13NiSMo不锈钢。除了分层和裂纹明显的涂层外,其余涂层的冲蚀失重均表现出对攻角不敏感的特征。低攻角下涂层出现较浅的表面脱落,冲蚀机制以粘结相的微切削为主,涂层硬度起到一定作用。高攻角下涂层的流失机制主要为片状剥落,尽管气孔率大的涂层出现较深的凿坑,然而分层结构和层间裂纹的存在对片状剥落程度的影响更大。     

流化床内沉浸管磨损特性的理论预测

基于气固两相双流体模型和颗粒动力学方法模拟流化床内气体和颗粒流动特性，采用单层能量耗散磨损模型模拟沉浸管的磨损率和亚网格尺度模型(SGS)模拟气相湍流流动，同时应用贴体坐标系使计算网格与沉浸管表面相吻合。模拟计算得到了沉浸管的瞬时磨损率和时均磨损率。数值模拟流化床内气固两相流体动力行为和沉浸管磨损特性。模拟计算结果表明沉浸管磨损受气泡尾涡及颗粒运动的直接影响。分析了沿沉浸管环向时均磨损率的变化规律。当沉浸管横向相对节距为2.0~3.0时磨损率达最大。数值模拟得到的流化床内构件磨损率与前人的实验结果和数值模拟相吻合。     

循环流化床锅炉快速磨损失效机理

用扫描电子显微镜(SEM)对实际运行后的循环流化床(CFB)锅炉水冷壁管局部磨损区域的微观形貌进行观察和分析,研究了局部磨蚀坑的形成过程,提出了CFB锅炉水冷壁快速磨损失效的新机制和“微区凿削”磨损模型。结果表明:水冷壁失效主要是高攻击角颗粒撞击磨损与低攻击角颗粒冲刷磨损结合的局部快速冲蚀形成小而深的磨蚀坑,磨蚀坑下部台阶磨损失效的微观机制是撞击-疲劳-塑性变形-表面微裂纹-冲刷-脱落,磨损速率最快;底部磨损失效的微观机制为冲刷-切削-撞击-剥落,磨损速率较快;两侧面的失效机制为氧化膜破碎脱落,磨损速率最慢。3种磨损机制的综合作用使局部磨蚀坑迅速向深部发展,从而使水冷壁管快速减薄失强而引起爆管事故。     

带有测温系统的液固两相流旋转冲蚀试验装置

液固两相流冲蚀磨损过程中,固体颗粒的动能部分转化为热能,使过流部件和料浆液温度升高,冲刷磨损与摩擦热使过流部件材料的磨损速度与腐蚀速度都加快,共同加剧过流部件的损坏,在高速冲蚀磨损条件下,摩擦热效应的影响应引起高度重视。针对目前液固两相流冲蚀磨损试验装置缺乏试样温度实时测试的问题,自行设计研制了一种带有测温系统的旋转式冲蚀磨损试验装置。在被冲蚀试样表面附近、中心和背面附近位置开孔,插入热电偶,通过导线与温度传感器和计算机联接,在线测试并绘制冲蚀磨损过程中试样不同部位的温度变化曲线,具有结构简单、操作便利、数据稳定可靠、直观性好的特点。本装置可以模拟湿法冶金、化工、采矿、水电等冲蚀磨损工况条件,特别是分析测试冲蚀磨损过程中摩擦热量在试样中的产生、传递及其对试样冲蚀磨损特性的影响。     

国产200MW汽轮机末级叶片水蚀的防治

针对马头发电厂＃７机末级叶片水蚀情况，阐述了造成该末级片水蚀的主要原因，提出了减轻末级叶片水蚀的措施和注意事项。     

Effects of arc current and electrode size on electrode erosion in ac plasma torches

Heavy erosion of the electrode is a problem in using ac plasma torches. In a series of our studies, the effects of electrode stem size (diameter and length) and tip shape on the electrode erosion were clarified at a low current of 200 A. In this paper, on the basis of the 200-A data, in order to reduce the electrode erosion with the current increased, the effects of current and electrode size on electrode erosion were clarified experimentally and analytically between 100 and 550 A. The electrode used was of solid type and the material was tungsten containing 2 wt% of lanthanum oxide. The plasma gas was argon. Main results are as follows. (1) As the current increased, the electrode erosion increased linearly. In the case of thin electrodes (8 mm ø), between 450 and 550 A, the electrode tip was molten partially and the electrode erosion increased rapidly over 5 mg/h. However, for thick electrodes (13 mm ø), the electrode erosion did not increase rapidly. (2) The temperature distribution along the electrode axis was calculated. As a result, a good correlation was obtained between the calculated temperature of electrode tip and the measured electrode erosion. As the tip temperature decreased to 3000 K (cf. tungsten melting point: 3660 K), the electrode erosion decreased below 5 mg/h of the linearly increasing range.     

石墨型高能气体开关的电极使用寿命分析

两电极气体开关是大型激光装置能源模块中开关元件的重要候选方案。分析石墨材料相比于传统金属材料烧蚀的特殊性。由于高能脉冲放电(转移电荷量大于25 C)时,石墨烧蚀质量损耗与转移电荷量呈线性关系,提出可用于评估电极使用寿命的烧蚀速率,并给出了实用的烧蚀速率测算方法。针对等电场面设计的石墨电极,提出表征石墨电极在使用过程中的电气寿命模型及相应的寿命终结判据,并对所研制的一种单次转移电荷量超过100 C的石墨型高能气体开关进行了寿命预测和试验验证。所得结论对石墨型高能气体开关的研制和使用具有参考意义。