1Cr18Mn18 N钢护环热成型工艺及冷变形强化

针对传统成型工艺生产1Cr18Mn18N钢护环锻造难度大、成材率低、性能难以满足等问题,本文使用电渣空心锭热碾成型和冷碾强化工艺,成功生产出1Cr18Mn18N钢护环,并研究了冷碾强化变形率对拉伸强度的提升作用。试验结果表明,电渣空心锭热碾成型工艺完全可行,强化冷变形对锻件的抗拉强度和屈服强度有较大提高,护环各项性能符合标准,生产过程可控高效,质量稳定。     

1Mn18Cr18N护环钢固溶强化研究

1Mn18Cr18N护环钢热处理过程中不发生相变,是单项奥氏体,所以锻造时产生的碳化物只能通过固溶处理进入奥氏体。利用小试样模拟试验,在1050℃进行固溶处理,通过三种不同冷却方式分析其对力学性能、组织、析出物的影响,得出在水冷(水循环良好)条件下的综合力学性能良好,兼具较低的屈服强度和较好的韧性。     

高密度脉冲电流处理改善1Cr13Mn13钢力学性能

研究了普通热处理工艺以及在此基础上进行高密度脉冲电流(EP)处理对1Cr13Mn13钢力学性能的影响.结果表明,普通"退火"(AF)或者"同溶淬火+回火"(SOT)热处理工艺对1Cr13Mn13钢力学性能的影响比较有限;而在SOT处理的基础上,对样品进行一定强度的EP处理,可以使材料的抗拉强度由(1250±10)MPa增加到1400 MPa,延伸率由(20±1)%提高到53%.在EP处理过程中,马氏体相在快速升温过程中转变成奥氏体相,新生成的奥氏体相在随后的快速降温过程中又转变成为比初始马氏体相更细小的马氏体板条结构.这一细化结构在提高材料抗拉强度的同时,也大幅度提高了材料的塑性.     

动载荷下Mn13Cr2Mo高锰耐磨铸钢形变硬化行为北大核心

采用分离式Hopkinson压杆（SHPB）的测试方法对不同冲击载荷下典型高锰铸钢Mn13Cr2Mo的形变硬化行为进行了系统研究。结果表明，随着气缸压强由0.2MPa增加至0.8MPa,Mn13Cr2Mo铸钢形变硬化过程可近似分解为线性硬化、非线性硬化两阶段；当压强为0.2 MPa时，线性硬化维持至约107 MPa时开始向非线性硬化阶段转变。当压强由0.4 MPa增加至0.6 MPa时，线性硬化向非线性硬化阶段转变的临界强度由123 MPa增加至356 MPa；在非线性硬化阶段，当压强高于0.4 MPa时高锰钢的应变硬化率明显提高。综合考虑线性硬化向非线性硬化的转变强度以及高锰钢的加工硬化速率，当气缸压强高于0.6 MPa时，由线性硬化向非线性硬化阶段转变的临界强度达到约356 MPa。材料在非线性硬化阶段的应变硬化率较高，此时试验用Mn13Cr2Mo高锰耐磨铸钢形变硬化能力被充分激发。     

ZG25Mn18Cr4热处理强韧化组织结构根据的研究

用光学显微镜、Ｘ射线衍射仪和扫描电镜能谱分析仪等综合性实验研究了ＺＧ２５Ｍｎ１８Ｃｒ４大型铸钢件热处理强韧化的组织结构根据。发现材料的晶内偏析和奥氏体晶界洁净度分析控制钢的屈服强度和韧度。从而改变了此钢按细化晶粒度控制强韧性的工艺指导思想。对这种钢的热处理工艺优化提出了某些新思路。     

Mn18Cr18N钢护环生产工艺研究概况

护环是火力发电机组上重要的零部件之一,由于其特殊的工况和使用条件,需用高强度的奥氏体钢锻制,而且应具有较高的抗应力腐蚀能力。80年代前,基本用50Mn18Cr4系列钢制造,经过几十年的运行实践,人们发现50Mn18Cr4系列钢的抗应力腐蚀能力较差,国内外相继开发了Mn18Cr18N系列钢,抗应力腐蚀能力有较大提高。近些年,以德国为代表在开发的更为先进的Mn18Crl8N系列钢-P900和P900—N的基础上,又开发出一种强度更高的材料,P2000,其σ_(0.2)高达1600MPa,处于世界领先水平。     

Mn18Cr18N钢热锻过程中损伤的研究

通过分析热拉伸中空洞萌生、长大、聚合现象给出了空洞萌生应变和断裂应变的选取方法。采用热拉伸和有限元模拟相结合的方法给出了Mn18Cr18N钢韧性断裂温度区间内损伤临界值。对比热锻物理试验与有限元预报中空洞萌生和断裂发生的时机,结果发现:C+L准则预报结果与热锻试验中损伤的发生具有较高的一致性,而作为对照所选择的R+T准则对损伤过程的预报与试验结果偏差较大。     

Mn18Cr18N护环钢锻压工艺基础的研究

引用 Mn18Cr18N钢热力模拟、微观模拟试验的部分结果 ,研究了该类钢锻压工艺的基础问题。提出了控制锻造与控制冷却的原则与数据     

18Mn12Cr18Ni2N钢船用尾轴的生产试制

通过试制18Mn12Cr18Ni2N钢船用尾轴,确定了该产品的制造工艺:电炉冶炼+电渣重熔,始锻温度1 120℃,终锻温度950℃,初始压下量小于30 mm。     

600MW 1Mn18Cr18N护环的制造

主要阐述了600 MW 1Mn18Cr18N护环的热锻、固溶处理、外补液液压胀形冷变形强化等制造过程中质量控制要点及采取的工艺措施,保证了600 MW护环质量达到用户的要求,填补了600 MW 1Mn18Cr18N护环国内制造空白。     

2Cr13钢的调质处理

对2Cr13钢采用880℃水淬然后560～620℃回火的工艺而非传统工艺进行调质处理。结果,钢的力学性能可满足产品的设计要求,并能减小工件的淬火畸变和使之不易淬裂。该工艺已成功应用于生产。     

Mn18Cr18N护环钢电渣重熔工艺的研究

通过对10t电渣炉电气特性的分析,确定了渣池输入功率最大时的临界电流值。理论分析了供电制度、电极直径、渣系和钢种对电渣重熔钢锭表面质量的影响机理。钢锭侧面凝固前沿位置即金属熔池具有无圆柱部分是判断电渣锭表面质量优劣的基本依据。工业试验和理论分析阐明了改善Mn18Cr18N电渣重熔钢锭表面质量的主要措施,并提出了合理的重溶工艺制度。     

1Cr22Mn15N不锈钢的高温变形行为研究

采用热／力模拟试验等方法研究了1Cr22Mn15N奥氏体不锈钢在不同温度和应变速率条件下的热变形行为及组织变化，讨论了热变形参数对流变应力和显微组织的影响。结果表明，在上述变形条件下1Cr22Mn15N的软化机制与Zener．Hollomon（Z）参数有关，并建立了变形抗力模型，其应力指数为6．45，热变形激活能为746．5kJ／mol。