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本文对碳氮共渗技术进行了研究与应用,并对其机理进行了分析。通过将工件在炉内共渗对碳势和氮势设定,从而降低渗碳温度,增强工件表面对活性碳、氮原子的物理和化学吸附作用,提高碳原子扩散系数和扩散速度,在短时间内提高工件的渗碳速度,减轻了工件的畸变。改善渗层的碳浓度梯度,使渗层碳浓度变得平缓,淬火后获得良好的硬度梯度和金相组织,提高产品的内在质量和使用寿命。 相似文献
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胡晓英 《机械工人(热加工)》2000,(12):29-29
C25进气门如图1所示,材料为4Cr10Si2Mo。热处理技术要求为:小头端部淬火长度为13~17mm,淬火后硬度48~58HRC,杆部整体氮碳共渗,渗层深度>O.003mm,心部硬度27~33HRC。 相似文献
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冯耀文 《机械工人(热加工)》1980,(1)
双层涂料碳氮共渗,是我厂发扬自力更生精神,试验出的一种快速碳氮共渗的新工艺。用高频加热,仅用6分钟,渗层就达到0.30~0.50毫米;在炉内加热用30分钟,渗层就达到0.50~0.70毫米,共渗速度比一般气体碳氮共渗快得多。共渗层轻荷洛氏硬度最高达 HR30N 85(相当 HRC70),也高于一般碳氮共渗,有利于提高零件的耐磨性。 相似文献
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李玉婕 《机械工人(热加工)》2005,(3):50-50
我公司在开发自卸车取力器的过程中,取力器自制件——结合齿套经常因碳氮共渗淬火后热处理变形,影响了与结合齿轴的装配,不合格率达到20%左右,从而成为取力器装配过程中的一个难点,影响了取力器的装配过程和装配进度。结合齿套碳氮共渗淬火后发生变形,一般后工序采用压床淬火整形的方法使结合齿套的椭圆度减小,使内结合齿尺寸稳定,达到与结合齿轴装配时具有互换陛。 相似文献
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一、前言许多渗碳零件(或是碳氮共渗零件)往往有一些部位不希望渗碳(或碳氮共渗)。过去常采用的方法是:切去渗碳层或镀铜来达到此目的。切碳的方法虽然可靠,但费工费料,使工艺过程复杂化,而且在渗碳或碳氮共渗之后不能进行直接淬火。镀铜曾被广泛应用过,但工艺烦琐,成本较高;碱性镀铜还有废液不易处理的问题。因此,目前在 相似文献
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AQ251淬火介质浓度对碳氮共渗齿轮淬火变形的影响区文波低联合金钢齿轮渗碳(碳氮共修)后,内孔、花键孔往往发生不同程度收缩“’.随后淬火进一步促进变形加剧,使齿轮的精度降低.导致齿轮缩孔的原因是多方面的,其中淬火介质的冷却特征是影响齿轮缩孔的重要因素... 相似文献
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<正> 向气体炉中送入离解的氨气或采用以三乙醇胺为基加有活性含氮添加剂的渗碳剂时,液体碳氰化合物热解产物中的低温气体碳氮共渗是最为有效的。低温气体碳氮共渗方法的优点是不仅仅能提高扩散层的形成速度,而且还能大大减小脆性的碳氮化物和氮化物的∑和γ〃相的表面区域深度。以工业生产的钢所制的刀具和试样在25和60型井式炉中于560℃温度下进行碳氮共渗,历时4~6小时。按照标准规范进行了预先淬火和回火。对于每一种牌号钢的每一炉号钢都确定了其淬火温度。 相似文献
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在钢的表面化学热处理工艺中,碳氮共渗(气体氰化)是比渗碳法更先进的一种方法。它是把钢件放在含有60~90%。渗碳气体和20~40%氨的混合气体中,在500~700℃或750~900℃的温度下经过几小时的处理过程,使碳和氮同的渗透到钢另件的表层。如果采用低温碳氮共渗,那么工件不必经过淬火,就能得到坚硬的表层。如果采用高温碳氮共渗,那么在处理后接着淬火,可以在坚强的中心层上獲得很硬而良好的耐磨层。 相似文献
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前言弧齿锥齿轮因其几何形状较为复杂,在渗碳或碳氮共渗淬火时,不可避免地会产生变形,其原因是十分复杂的,除了齿轮材料外,锻造组织、轮坯的预备热处理,机械加工过程中产生的应力、淬火手段、淬火剂温度等因素均不可忽视。纵然,使用淬火压床可将这种变形控制在较小的范围内,但淬火压床适用于连续气体渗碳炉,对于我国中小齿轮制造厂常用的井式气体渗碳炉来说,势必造成操作上的困难。同时,为使齿轮在淬火压床上进行压力淬火,需在渗碳或碳氮共渗后进行二次加热,这 相似文献
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蔡长景 《机械工人(热加工)》1984,(9)
我厂在RJJ-60-9T井式气体渗碳炉中对20CrMnTi钢制汽车变速箱齿轮采用两段碳氮共渗工艺,获得较快的共渗速度。根据两台炉子连续生产180炉的统计,平均每炉周期(从工件进炉起至共渗结束出炉淬火为止)6.5小时,可以得到0.85毫米的共渗层(按常规的碳氮共渗工艺,要得到同样的共渗层往往需要7~8小时的周期)。其金相组织、碳氮浓度及其梯度均符合要求。 相似文献
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通过扫描电镜和X射线衍射仪对QPQ(淬火-抛光-淬火)盐浴复合处理后Ti6Al4V钛合金的显微组织和相组成进行分析,采用正交试验法研究共渗时间、共渗温度、氧化时间和氧化温度等4个参数对钛合金耐磨性的影响,并与盐浴氮碳共渗钛合金试样进行对比。结果表明:QPQ盐浴复合处理后,Ti6Al4V钛合金表面形成的渗层由表面至内部依次为氧化层、化合物层、扩散层;当钛合金在610℃共渗1.5h,400℃氧化40min时,其平均磨损量最小,为1.11mg,比氮碳共渗试样的降低了38.3%;当钛合金在580℃共渗3.5h,400℃氧化40 min时,其平均摩擦因数最小,为0.246 7,比氮碳共渗试样的降低了21.8%;经过优化的QPQ盐浴复合处理后,钛合金的耐磨性得到明显提高。 相似文献
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三、碳氮共渗和三元共渗本文重点討論中温气相碳氮共渗。对有争議的碳氮硼三元共渗和加以改进的硼氮碳三元共渗也作一簡介。 1.中温气相碳氮共渗中溫气相碳氮共渗(以下简称碳氮共渗)在700~880℃进行,常用温度为820~860℃ 相似文献
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本文通过直接向炉内滴注甲醇、丙酮渗碳及在滴液同时通氨进行碳氮共渗的工艺研究,指出控制炉气碳势、氮势的理论依据。介绍了气体渗碳炉通过改装,并利用红外线CO_2分析仪可实现对炉气碳势、氮势的测量和控制。研究了几种因素对气体渗碳和碳氮共渗的影响规律及生产中的工艺规程。通过对共渗层碳氮浓度的分布、硬度的分布、金相组织的分析和接触疲劳强度的试验,指出红外仪测控滴液通氨碳氮共渗的工艺是可行的,并指出气体碳氮共渗较之渗碳有较多的优越性。 相似文献