一种非晶增强铝基复合材料的制备工艺及组织性能

利用搅拌摩擦加工技术成功制备了一种新型非晶增强铝基复合材料,分析其显微组织、硬度以及元素成分分布.试验结果表明,复合材料主要由母材和非晶带交替形成的层状结构组成,显微硬度有明显提高.复合材料中的非晶带产生了一定的晶化,摩擦热、机械搅拌力以及轴肩压力的综合作用可能是导致非晶带晶化的主要原因.     

Al86Ni9Y5非晶薄带与纯铝的扩散连接

主要研究了Al86Ni9Y5非晶薄带与纯铝的扩散焊连接工艺及其连接界面的原子扩散情况.实验采用真空急冷甩带法制备出带厚为50μm、带宽为3mm的Al86Ni9Y5非晶薄带.非晶薄带和铝箔经表面处理后放入真空扩散焊设备中进行扩散连接,连接后进行XRD测试和电子探针分析.实验分析表明:扩散连接压力和温度对接头质量有重要影响;同等连接条件下,非晶合金中各元素的扩散能力较差,Ni元素的扩散程度高于其他元素;连接后非晶没有发生晶化,连接界面处非晶合金与纯铝也没有发生反应.     

Al86Fe10Zr4非晶合金的晶化与腐蚀行为研究

利用甩带法制备出Al86Fe10Zr4非晶薄带,用X射线衍射仪和差示扫描量热计对该非晶的非晶特性及晶化过程进行了研究.结果表明,Al86Fe10Zr4非晶薄带的晶化过程为两步晶化,其晶化温度分别约为603和718 K.用Kissinger 法得到了合金两步晶化过程的激活能分别为273和239 kJ/mol.对该非晶薄带...     

非铁金属的焊接

利用搅拌摩擦加工技术成功制备了一种新型非晶增强铝基复合材料．分析其显微组织、硬度以及元素成分分布。试验结果表明,复合材料主要由母材和非晶带交替形成的层状结构组成,显微硬度有明显提高。复合材料中的非晶带产生了一定的晶化,摩擦热、机械搅拌力以及轴肩压力的综合作用可能是导致非晶带晶化的主要原因。图3表3参11     

非铁金属的焊接

利用搅拌摩擦加工技术成功制备了一种新型非晶增强铝基复合材料．分析其显微组织、硬度以及元素成分分布。试验结果表明,复合材料主要由母材和非晶带交替形成的层状结构组成,显微硬度有明显提高。复合材料中的非晶带产生了一定的晶化,摩擦热、机械搅拌力以及轴肩压力的综合作用可能是导致非晶带晶化的主要原因。图3表3参11     

精密合金生产工艺发展的主要方向

精密合金生产工艺发展的主要方向近年来在精密合金生产中日益广泛地运用了熔体快淬非晶带和非晶丝的制取技术，所生产的非晶带和非晶软磁材料具有极其优异的物理性能（磁性，强度和耐蚀性）。但非晶合金的工业生产目前还只是集中在美、日、德、俄等少数几个国家，这主要是...     

非晶Cu-Ni-Sn-P钎料钎焊紫铜气孔敏感性研究

采用Cu-Ni-Sn-P四元合金非晶薄带钎料真空钎焊紫铜,通过金相、电子探针以及X射线衍射分析对钎缝组织中气孔形成机理及敏感性进行了研究.结果表明,钎焊中气孔的形成主要是由于P元素的汽化产生,从空位理论和原子振动分析得出非晶钎料中气孔敏感主要是由非晶钎料元素的活跃度较大所致.     

16Mn钢的瞬间液相扩散焊接头微观组织

采用Si68B5Ni的非晶箔带对16Mn低合金钢进行了瞬间液相扩散焊焊接,观察了接头的组织形貌,定性分析了焊缝区域各元素的分布特征.结果表明:采用Si68B5Ni非晶箔带对16Mn低合金钢进行瞬间液相扩散焊时.中间层润湿性和铺展性良好;经试验,最终确定了合理的工艺参数:升温速度为50℃/s,焊接温度为1150℃,保温时间为3min,焊接压力为12.7 MPa.     

非晶Cu-P钎料钎焊接头致密性

采用Cu68.5Ni15.7Sn9.3P6.5(质量分数,%)四元合金非晶薄带钎料真空钎焊紫铜,通过金相分析、电子探针以及X射线衍射物相分析方法对钎缝组织致密性进行了研究.结果表明,影响钎焊接头致密性的主要因素是焊缝中的气孔,钎焊中气孔的形成主要是由于P元素的汽化产生.对比非晶钎料和晶态钎料钎焊接头对气孔的敏感性可以看出,非晶钎料钎焊接头对气孔更为敏感,从空位和原子振动理论分析得出非晶钎料中气孔敏感主要是由非晶钎料元素的活度较大所致.     

厚度减薄对Fe_(81)B_(13.5)Si_(3.5)C_2非晶薄带磁各向异性和磁矩取向分布的影响

急冷法制备的非晶软磁材料的实用磁性与其磁各向异性和磁矩取向分布密切相关。大量研究表明,急冷状态的过渡金属-类金属非晶合金薄带里的磁畴结构和磁矩取向主要取决于淬火急冷内应力。Becker通过磁化测量发现,表面层去除和厚度减薄对急冷内应力系统没有影响。Takahashi等的磁转矩研究表明,急冷态非晶薄带2个表面附近的磁各向异性最大。对急冷态非晶薄带的Moss-bauer研究表明,磁矩取向主要分布在薄带平     

辊速及晶化工艺对(Nd, Pr)13Fe80Nb1B6快淬薄带组织和矫顽力的影响

用熔体快淬法制备(Nd,Pr)_(13)Fe_(80)Nb_1B_6快淬薄带并晶化处理,研究辊速和晶化条件对其组织和矫顽力的影响.结果表明,在10～20、25和35 m/s分别得到纳米晶、部分非晶和完全非晶薄带,且在18 m/s制备的薄带有较好的c轴各向异性.快淬态薄带的矫顽力随辊速(10～25 m/s)的增大而增加.非晶薄带晶化后由(Nd,Pr)_2Fe_(14)B相和富稀土相组成,且完全非晶薄带晶化后比部分非晶薄带晶化后的矫顽力要高,这是由于前者比后者具有更均匀的微结构造成的.非晶薄带晶化后矫顽力最大为1616 kA/m,高的矫顽力与添加Pr和Nb有关.     

非晶合金复合材料的研究进展

利用双喷嘴快速凝固技术可以将两层非晶合金直接复合到一起，制备出非晶合金复合带材。由于组成复合非品带村的两种材料性质的差异，可望开发出具有某些独特性能的新型复合材料。本文介绍了这一技术的原理和工艺参数，总结了国内外目前在双层复合非品带的界面、内应力、磁性能和力学性能等方面的研究进展，并分析了双喷嘴快速凝固技术以及复合非晶带的潜在应用前景。     

FeSiB非晶薄带的磁感应效应

研究了Fe78Si9B13非晶薄带磁感应效应变化幅度的影响因素.结果表明:非晶薄带的磁感应效应变化幅度随磁场强度的增大而增大;随频率的升高呈现出先增大后减小的趋势;随限流电阻的增大而减小;退火可以提高非晶薄带的磁感应效应变化幅度.     

新型非晶增强铝基复合材料的制备及组织性能

利用搅拌摩擦加工技术制备了一种新型的非晶增强铝基复合材料,用金相、显微硬度计及扫描电镜等分析复合材料的显微组织、硬度以及成分组成.结果表明,复合材料主要由母材和非晶带经搅拌摩擦加工后交替形成的层状结构组成,其显微硬度与母材相比有所提高.复合材料主要由α-Al,Mg2Al3,Mnal6以及La3Al11等物相组成,原始非晶带经搅拌摩擦加工后存在一定的晶化特征,而非晶的晶化可能是摩擦热、机械搅拌力以及轴肩压力等综合因素共同作用的结果.     

脉冲电流处理对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带晶化和显微硬度的影响

脉冲频率为50 Hz、电流密度为1750 A/mm2的高强脉冲电流使Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带在低于非晶转变温度100 K的条件下实现了短时晶化.脉冲电流能促进原子迁移,加速原子和原子团扩散,使Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带发生结构弛豫,使显微硬度由原始态非晶的8.2逐渐增至约9.0.进一步延长脉冲电流作用时间,非晶薄带发生显著晶化,大量析出平均尺寸约为8.5 nm的α-Fe(Si)相,其显微硬度则急剧增至12.4以上,增幅约达50%.在高强脉冲电流作用下,Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶薄带可在约30 s的时间内基本完成纳米晶化过程,而等温退火晶化则需要约1 h.     

加入Ni基非晶带的TWIP钢激光焊接头组织及力学性能研究

采用激光焊对Fe-Mn-C-Al系TWIP钢进行不加非晶带和加入Ni基非晶带2种方法焊接,对2种方式下的焊接接头组织和力学性能进行了分析。结果表明:TWIP钢焊接接头结合良好,无裂纹等明显缺陷,添加Ni基非晶的焊缝处晶粒比未加非晶带焊缝处晶粒更加细小; 2种方法焊缝处的硬度均高于母材,添加非晶带的焊缝处硬度高于未添加非晶带的焊缝;在拉伸过程中,母材的抗拉强度为1 007 MPa,未加Ni基非晶的焊接试样抗拉强度为1 015 MPa,在焊缝处断裂,而添加非晶带的焊接试样抗拉强度为1 038 MPa,均高于母材和未加非晶带的焊接试样,拉伸时在母材处断裂。     

非晶薄带的磁性和晶化动力学研究

本文研究了Co_(78-x)Fe_xSi_8B_(14)系非晶薄带(x=5、10、20、30、40 at%)的晶化特性及晶化前后磁性随Fe成份x的变化.关于非晶薄带晶化过程的研究是用测量其电阻率随温度(或随时间)的变化和差热分析两种方法进行的.有关薄带晶化前后的磁性参数,其直流特性是用冲击法测量的,交流特性是用CL-2型交流磁性自动测量仪和CL-4型音频软磁测试仪测量的.     

等离子喷涂对涂层非晶含量的影响

选用一种Fe基非晶粉末,利用等离子喷涂技术在不同喷涂电流和气体流量参数下制备涂层.用X射线衍射仪分析涂层非晶相对含量,对纯非晶涂层和含有纳米晶粒非晶复合涂层分别进行透射电镜观察.通过调整等离子喷涂电流和气体流量获得不同非晶含量非晶涂层,并分析其形成原因.     

Co基非晶软磁合金的制备与晶化动力学行为研究

采用旋铸急冷工艺在大气环境中制备出Co6.85Fe4Si10B17.5非晶合金带材.XRD分析表明:样品为完全非晶.用DiamondTG/DTA差热分析仪在高纯氩气保护下测量了非晶薄带的等温晶化动力学曲线.采用JMA方程计算出了合金的晶化动力学参数,在不同的晶化温度下,Avrami指数的值在2.11～2.58之间,晶化激活能Ec为113.67 kJ/mol.Co6.85Fe4Si10B17.5非晶合金的晶化方式是初晶型(761、791、803 K)和共晶型晶化(813 K),合金的晶化百分比与退火时间的关系曲线均为S型曲线.     

Lenze伺服系统在非晶制带机组的应用

根据非晶带材对带厚和横向厚差的要求,结合Lenze伺服系统在非晶制带机组上的应用,简要介绍了Lenze伺服装置的特性、工作原理以及在位置伺服系统中的使用效果.