福斯特惠勒公司延迟焦化工艺

福斯特惠勒公司推出的延迟焦化工艺称为选择性产率延迟焦化（SYDEC）工艺。该工艺操作条件为：加热炉出口温度482—510℃，焦炭塔压力0．1—0．7MPa，循环比（相当新鲜进料）0—1．0。     

高压锅炉给水泵的检修方法

1前言大庆石化公司化工一厂动力装置高压锅炉给水泵AP－202，是从日本引进的多级离心泵。该泵不仅负责辅助锅炉给水，同时还并联在裂解炉的给水系统。它的平稳运行与否，直接影响着乙烯装置的生产。经过多年对该泵的维护与检修，总结出一套切实可行的检修方法。2泵的形式及有关参数该泵是一种单侧吸入，分段单层式九级离心泵。其型号及参数如下：型号HST－R15／20－gST，介质水，吸入压力0．173MPa，吸入温度115t，排出压力12．02MPa，转速2970r／min。3技术条件l’‘动平衡GZ．5端面平行度叶轮＜0．01间隔套＜0．01叶轮回环间隙0．25…     

串联式干气密封在脱乙烷塔回流液泵上的应用

分析了脱乙烷塔回流液泵接触式机械密封频繁失效的原因，选用串联式干气密封及控制系统对泵密封进行改造，第一级(主密封)为机械密封，第二级(次密封)为干气密封，主次密封间通人0．6—0．8MPa的氮气，提高主密封的背压，避免液态烃过早汽化，从而提高主密封的性能，延长了它的使用寿命。运行结果表明，这种类型的密封结构适合低温液态烃泵的使用。     

油田注水系统存在的问题与对策

针对孤岛油田注水系统存在的高能耗、低效率问题，具体分析了管网能耗、注水泵能耗、电机能耗等的现状，并提出系统节能降耗的对策是对管网要控制注水站到最远端处井口压力降小于1MPa，减小注水半径，泵干压差控制在0．5MPa；对注水泵要合理选用高效大排量离心泵，采用系统压力自闭环调控方法，使泵保持在高效区工作和低泵干压差；对电机作好电机和离心泵的匹配，提高电机的运行效率。     

废聚乙烯塑料与减压渣油混合延迟焦化的研究

在实验室将废聚乙烯塑料、减压渣油以及它们的混合物，在反应温度455－495℃、氢气压力0．1－0．4MPa和反应时间2－8h的临氢条件下进行延迟焦化反应。结果表明，由于废聚乙烯焦化的液体产物组成主要为链烷烃和链α－烯烃，占10％的废聚乙烯塑料和减压渣油混合原料的延迟焦化加工过程，可以得到性质较好的焦化柴油馏分。废聚乙烯塑料的加入，还可以减少焦化炉管的生焦，延长装置的运转周期，有望成为回收废塑料减少环境污染的一种途径。     

延迟焦化装置能量系统优化改造

根据焦化过程的用能特点，分析了延迟焦化装置节能的途径；以过程系统三环节能量综合优化方法为指导，运用流程模拟技术，对炼油厂500kt／a延迟焦化装置进行了能量系统优化改造，通过回流取热优化，增加高温位蜡油循环取热产生1．0MPa蒸汽，以及回收装置低温热供水处理站江水预热，使得装置能耗大幅度降低。     

延迟焦化装置能量系统优化改造

根据焦化过程的用能特点，分析了延迟焦化装置节能的途径；以过程系统三环节能量综合优化方法为指导，运用流程模拟技术，对上海炼油厂500kt/a延迟焦化装置进行了能量系统优化改造，通过回流取热优化，增加高温位蜡油循环取热产生1．0MPa蒸汽，以及回收低温热供水处理站江水预热，使得装置能耗大幅度降低，税后年利润达254万元。     

RED双螺杆混输泵降压增产技术

纯梁采油厂纯东管理区总集输干线长达6．3km，最边远井距首站14kin，随着管线解垢现象的加重，计量站和单井回压逐年上升，管线破损次数越来越多。1997年试验应用了LWB型油气混输泵，见到了一定应用效果，但由于该泵运行不稳定，时常发生机械密封故障，维修难度大，投入费用高，后于2003年更换成了RED双螺杆混输泵，投运后外输干压压差下降0．35MPa，日增油16t。     

焦化汽油加氢作合成氨原料的工业试验

总结了焦化汽油馏分低压加氢精制生产合成氨原料的工业试验情况。结果表明,焦化汽油馏分在氢分压大于2．5MPa,体积空速1．0－1．3h^-1,氢油体积比大于450,反应器最高点温度大于375℃时,加氢精制后可作为合成氨原料,这为焦化汽油馏分的出路探索出了一条新路。     

注水泵运行参数优化及最小单耗的实现

为了定量分析泵的能耗,利用单耗和注水泵运行参数,建立了注水泵运行参数优化的数学模型。以减小单耗为注水泵节能运行的目标,给出了注水泵优化的约束条件,根据目标函数和约束条件,推导出注水泵单耗的计算公式。实际算例表明,注水泵可以实现最小单耗,泵的最合理运行工况是：在满足工艺压力或排量的前提下,泵压尽可能最低而泵效又在高效区。要实现机泵运行管理的最大节能,合理的压差应保持在0．3MPa内;在注水工艺设计时,应最大限度地降低注水压力,选用水力性能与工艺完全耦合的高效泵,运行于最佳工况区。     

HQ-2000压裂设备在辽河油田的应用

2003年辽河油田从美国哈里伯顿公司引进HQ-2000型压裂设备，目前已累计施工600多井次，施工最大井深4380．0m，最大施工排量6．0m^3／min，单井最大加砂量121．0m^3，最大泵压83MPa。该设备具有单泵输出水马力大，压裂泵运转平稳，自动化程度高等特点。HQ-2000压裂设备的引进解决了困扰辽河油田多年来的深井、高砂比、大排量、酸压等压裂技术的难题。     

电动潜油泵启动特性与运行特性分析

根据现场试验和运行情况，分析了电动潜油泵的启动特性和运行特性。电泵启动时间仅为0．08～0．1s，0．2s达到全速运行，启动时间短，动负荷很大，可能造成泵轴断裂。如果电网电压向上波动，电泵启动时间更短，动负荷更大，泵轴更容易断裂。电泵欠载运行时，机组产生热蠕变，长期运行导致电动机绕组和电缆击穿，电动机功率因数降低。潜油电泵过载运行时，电动机电流增大，铜耗增大，温升增加，长期运行也易导致机组烧毁。建议合理降低电动机端电压，延长电泵启动时间，消除动负荷，降低启动电流，从而保证电动机和泵正常运行。     

改变操作方式降低延迟焦化石油焦的挥发分

在普通延迟焦化装置的运转周期中，采用变换原料、加热炉出口温度和循环比的操作方式，可以降低石油焦的挥发分，提高石油焦质量，在加工量不变的情况下，工业装置的对比试验表明，该操作方式的专利技术切实可行。在运转周期的前19h中，以0．1的小循环比、490℃的加热炉出口温度和大流量地加入减压渣油原料操作；在此后的5h中，将原料减压渣油切换为焦化蜡油，以0．3的循环比、510℃的加热炉出口温度操作，石油焦的挥发分可降低6．34个百分点，强度和粒度分布有较大改善，而其收率降低1．4个百分点，除焦水压力需由12MPa提高到20MPa，装置的综合能耗增加37．3MJ／t，操作参数的调整较频繁。     

多级泵电机轴瓦止推面烧损的原因和对策

分析了高压给水泵泵轴运行的状态，并计算了泵转子的轴向力和弹性胶圈联轴器可传递的摩擦力，从而核算电机轴瓦止推面的强度，找出轴瓦止推面烧损的原因是pv值远远超过[pv]值，采取了人工恢复泵与电机转子之间的距离和改进联轴器的措施，实施后取得了显著的效果。     

多级泵电机轴瓦止推面烧损的原因和对策

分析了高压给水泵泵轴运行的状态，并计算了泵转子的轴向力和弹性胶圈联轴器可传递的摩擦力，从而核算电机轴瓦止推面的强度，找出轴瓦止推面烧损的原因是pv值远远超过[pv]值，采取了人工恢复泵与电机转子之间的距离和改进联轴器的措施，实施后取得了显著的效果。     

延迟焦化加热炉连续运行870天不结焦

扬子石化公司0．80MVa延迟焦化装置自lop年8月建成投产以来，一直运行稳定。截止到1998年8月10日加热炉已累计运行870天，创造了单炉长周期运行不结焦的国内新记录，获得了中国企业管理协会和中国企业家协会颁发的金奖。延迟焦化装置投产以来，围绕加热炉易结焦的难题，分别从工艺运行、工况管理和精心操作上开展多项技术攻关，成功地将压力、流量、温度、注水量及火焰燃烧状态等工艺参数与工况运行相结合，使之始终保持在稳定的操作状态，大大降低了生焦和积焦的机率。确保了装置的长周期安稳运行。延迟焦化加热炉连续运行870天不结焦…     

气液比对转子式油气混输泵球阀滞后角的影响

为分析气液比对转子式油气混输泵出口球阀开启滞后角的影响,借助几何学与工程热力学相关知识,推导了气液比与转子式油气混输泵出口球阀滞后角之间的关系式.通过理论计算得到了出口压力分别为1.0、1.2、1.4 MPa,气液比为0、0.1、0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0时出口球阀的滞后角.分析结果表明:滞后角随气液比的增加而增大;滞后角与气液比成正比例关系,比例系数由泵的转子尺寸、球阀尺寸、阀球密度、泵进出口压力及气体介质的比热比确定.为了减小气液比对滞后角的影响,可以采取降低该泵内压缩比的措施.     

注聚采出水分离用动态水力旋流器特性研究

原有的地面工艺和设备已不能满足聚合物驱采出水分离的要求。采用自行研制的动态水力旋流器，在增压与不增压两种工艺流程下，分别进行了流量和转数对分离效率的影响、转数与压力降的关系，以及入口压力与处理量的关系等项试验研究。试验结果表明，与静态水力旋流器相比，动态水力旋流器的分离效率明显提高，一般可提高10％左右；压力损失显著降低，约可减少0．1MPa，足见可在低压下工作，易于实现无泵运行；无泵运行明显比有泵增压运行的分离效率高，但处理量会有所降低。将动态水力旋流器应用于聚合物驱产出水的油－水分离处理是完全可行的。     

焦化分馏塔顶循回流泵振动问题处理

本文根据焦化装置分馏塔顶循回流泵出现的振动问题,通过对振动频谱、运行工艺、设备结构三方面进行分析,提出了对泵的结构进行改造,投入运行后使设备问题得到了解决。     

螺杆泵抽油杆柱负载扭矩计算

用螺杆泵采油时，抽油杆带动果转子旋转必须克服的反扭矩包括：１．泵转子与定子间初始过盈产生的反扭矩；２．泵定子橡胶溶胀和热胀产生的反扭矩；３．泵进出口液压差作用在转子上产生的反扭矩；４．井液对抽油杆表面产生的摩擦力矩。用试验分析方法得出了前三种反扭矩，计算了第四种反扭矩，并以大庆采油六厂拉９—２６３８井所用螺杆泵的实际参数为例进行了计算，为合理使用螺杆泵、选择适当的抽油杆参数提供了依据。