高浓度有机制药废水的中试处理

采用水解．厌氧．好氧生化新工艺,较系统地对抗生素工业废水和麻黄素植物提取废水中有机物的降解进行中试实验,验证实验室试验所采用的预处理、温度、pH值、水力停留时间、进水有机物浓度等参数对生化处理工艺的影响,中试规模为3m^3／d．实验结果表明,在中试稳定运行时,废水COD总去除率可达到97．6％,经混凝处理出水COD平均浓度可达到地方的排放要求（COD≤300mg／L）。     

不同水力负荷对潜流湿地内COD的迁移转化影响

为深入研究潜流人工湿地内部COD在填料各层中的迁移转化规律,提高潜流人工湿地COD处理效率,本实验通过对不同进水水力负荷条件下潜流人工湿地内部不同位置COD浓度进行检测,研究潜流人工湿地内部COD的迁移转化规律。结果表明,潜流人工湿地系统内部COD浓度在水平及垂直方向均呈现递减趋势,并且水力负荷条件为0.35 m~3/(m~2·d)时COD降解效率最高,去除率可达93.32%,主要降解区域在系统60 cm深处以上。     

复合生物反应器处理化学合成类制药废水研究

采用复合式生物膜反应器对化学合成类制药废水进行处理研究,试验内容包括反应系统的启动、运行及不同影响因素下的运行试验。结果表明,反应系统从启动到正式运行,COD去除率达到50%以上。在正式运行过程中,曝气量为0.36～0.52m3/h,溶解氧的质量浓度为5mg/L时,当进水COD的质量浓度为200～500mg/L时,最佳水力停留时间为6h,出水COD质量浓度可降低到180mg/L以下;当进水COD质量浓度为500～1700mg/L时,最佳水力停留时间为8h,COD去除率达到46%～72%。复合式生物膜反应器处理低浓度化学合成类制药废水时,出水水质可达到《化学合成类制药工业水污染物排放标准》(GB21904—2008)的排放要求。     

内循环厌氧反应器处理制浆造纸废水的效能及影响因素

介绍了处理制浆造纸废水的内循环厌氧反应器工程实例,考察了有机物(COD和挥发性脂肪酸VFA)去除效果及其影响因素(进水容积负荷、进水预酸化度、环境条件)。在平均进水COD为1 562.1 mg/L、平均进水VFA质量浓度为684.0 mg/L、平均水力停留时间为3.7 h条件下,平均COD和VFA去除率分别达到53.7%和77.9%。既保持较高COD去除率又充分发挥反应器处理能力的最佳进水COD容积负荷为11.8 kg/(m~3·d)。温度(32.2～39.5℃)、碱度(以CaCO_3计)(1 712.2～2 683.5 mg/L)均在适宜范围内,pH(7.5～7.9)略高于适宜范围。进水酸化度不足和水力停留时间较短是进一步提高COD去除率的主要限制因素,可通过适当延长预酸化池和内循环厌氧反应器的水力停留时间来解决。     

基于保氮保磷理念下麦饭石填料在人工湿地的运用

通过比选麦饭石、沸石、磁铁矿和无烟煤4种填料,研究了对磷及氨氮的等温吸附性能,选择对氮磷吸附能力差的填料,装填在水平潜流人工湿地装置中,研究水平潜流人工湿地在水力停留时间分别为12、18、24 h工况下对污水中各项污染物的去除率。结果表明:4种填料对氮磷的吸附效果存在较大差异,对磷的吸附表现为无烟煤磁铁矿沸石麦饭石;对氨氮的吸附表现为沸石无烟煤磁铁矿麦饭石;水力停留时间从12 h增加到24 h的过程中,以麦饭石为水平潜流人工湿地填料对进水中COD、氨氮、TN及TP的去除率也增加。设置水力停留时间为12 h,能更大程度的保留氮磷素,去除有机物,处理后的出水用于农田灌溉。     

UASB处理液晶废水COD去除率影响因素的研究

研究UASB反应器在不同温度、水力停留时间、进水浓度条件下运行时,对经过预处理的液晶生产废水COD处理效果的影响。根据系统运行调试实验,得出较好的发挥UASB反应器工作效率的工艺条件:UASB反应器在进水浓度11000mg/L,温度保持在32℃,水力停留时间为4h时可达到最大处理能力,且出水水质较好。     

膜-好氧组合工艺处理餐饮废水的研究

采用无机膜 -好氧组合工艺对高浓度餐饮废水 (COD 15 0 0 0mg/L)进行处理。考察了进水COD浓度、溶解氧浓度、水力停留时间对好氧反应器处理效果的影响。结果表明 ,当水力停留时间大于 5 .6h时 ,废水的COD去除率高于 90 % ,温度对处理效果影响不大。对好氧出水用无机膜进行分离 ,最终出水COD小于 2 5mg/L ,浊度小于 1NTU。     

曝气生物法深度处理制药废水

设计利用曝气生物法处理经过两级接触氧化的制药废水,研究了曝气生物滤池的启动和水力停留时间、水力负荷及进水COD对废水中COD、NH4+-N去除率的影响。结果表明,在气水体积比为10:1,水力停留时间为12 h时,COD去除率最大;进水COD在320～780 mg/L,COD去除率随进COD的增加而增加;在进水COD为320～780 mg/L,水力停留时间12 h,水力负荷0.23 L/h,气水体积比10:1的条件下,NH4+-N的去除率稳定在45%～56%。出水达到国家生活杂用水标准。     

人工水草技术对北运河城区段水质净化效果分析

针对北运河城区段水质污染特征，优选人工水草、优化运行参数，为后续示范工程中的人工水草工艺提供设计依据。选取市面常见的三种人工水草，开展挂膜试验及不同浓度的污水净化试验，优选人工水草。模拟北运河河道水流，分析水力停留时间、运行体积比、挂膜方式及进水浓度等不同运行参数，对水质净化效果的影响。超细碳纤维对高浓度污水中氨氮、总磷和COD的水力负荷参数分别为1.12、0.13、12.71 mg/（L·h），对中、低浓度污水中氨氮的水力负荷参数分别为0.58、0.40 mg/（L·h），是优势人工水草。综合考虑净化效果和工程造价，在后续北运河城区段示范工程中，人工水草工艺的设计运行参数为：城区段河道自然挂膜、水力停留时间7 h、运行体积比25%。河道进水浓度越高，净化效果越好。     

脉冲内循环厌氧反应器(PIC)处理猪场废水的实验研究

以养殖废水为研究对象,分别考察了容积负荷、水力停留时间、进水浓度、回流比、上升流速、进水p H、温度等参数对PIC反应器COD去除效率的影响,获得了PIC处理养殖废水的适宜的工艺运行参数:容积负荷VLR:15~23 kg COD/(m3·d),HRT≥8.69 h,回流比12~15,上升流速控制在2.4~2.9 m/h,进水p H=6~8,反应温度:35~38℃。在该优化工艺条件下,PIC对猪场废水的COD去除率稳定在75%以上。     

厌氧折流板反应器-生物接触氧化池联合工艺处理新兴农村生活污水试验

采用厌氧折流板(ABR)-生物接触氧化(BCO)工艺处理新兴农村生活污水,试验研究了COD去除率、pH、挥发性脂肪酸(VFA)、碱度等随水力停留时间(HRT)的变化情况以及BCO中氮的转化。试验停留时间经过20、16、12、8、4、3、2 h的连续改变,最终确定最佳停留时间是4 h。试验进水COD平均为1 530 mg.L-1,经过ABR处理之后,出水COD降为119 mg.L-1,经过BCO工艺处理后,COD降为9 mg.L-1。ABR工艺COD的平均去除率为92%,总COD去除率为98%。同时,进水NH4+-N经过ABR-BCO工艺处理以后,平均质量浓度由93 mg.L-1降为0.52 mg.L-1,NH4+-N去除率为99%,总氮去除率在40%左右。     

生物膜法A~2/O~2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求。稳定运行状况下的NO3--N容积负荷不大于0.24 kg/(m3.d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24 h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1 000～2 200、200～400 mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,生物膜法A2/O2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。     

生化—氧化—人工湿地立体处理工艺中试研究

针对高盐有机废水一定有机物、盐度高、可生化性差等特点,采用生化-氧化-人工湿地立体处理工艺处理,中试论证工艺可行性。结果表明,进水COD能从890~2900 mg/L降至30 mg/L以下;控制进水NH4^+-N的质量浓度在300 mg/L以内,出水NH4^+-N的质量浓度在1.5 mg/L以下;进水TP的质量浓度在53~350 mg/L以内,出水TP的质量浓度可去除低于0.3 mg/L;对Cu、Ni等重金属去除效果好,Cu、Ni均可去除至达标排放。出水主要指标达到严于GB 3838-2002的地表水IV类水质标准,废水处理运行总成本约为71.31元/t。该工艺将3个处理单元分别放置在一个立体建筑物不同层次,具有处理成本低、处理效果好、节约用地等优势。     

新型厌氧反应器COD去除影响因素研究

以模拟高浓度有机废水为研究对象,采用新型厌氧反应器对COD去除影响因素进行了为期4个月的试验研究,考察了污泥负荷、水力停留时间(HRT)、容积负荷、进水COD、VFA、出水SS等因素对COD去除的影响。结果表明,影响COD去除的主要因素是污泥负荷、HRT和容积负荷,次要因素是进水COD、VFA和出水SS,当反应器内COD污泥负荷在0.297 2～0.464 7 kg.kg-1.d-1之间、HRT=7 h时,COD的去除效率维持在72%～90%。     

生物膜法A^2／O^2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A^2／O^2（厌氧／缺氧／好氧／好氧）系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。,研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用,．反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40％的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求．．稳定运行状况下的NO3^- -N客积负荷不大于0．24kg／（m^3·d）．缺氧反应器的水力停留时间不小于24h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1000～2200、200～400mg／L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下．水解酸化反应器HRT为20h．缺氧反应器HRT为24h．一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48h．二级好氧反应器硝化液回流比为3时．生物膜法A^2／O^2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）中的一级排放标准。     

MBR与Fenton试剂工艺处理维生素C生产废水的可行性研究

针对现有的维生素C生产废水处理工艺出水不能达标的问题,采用MBR和Fenton试剂对原有废水处理工艺进行提标改造。在MBR系统进水COD的质量浓度为350～650 mg/L,污泥质量浓度为8 000 mg/L,溶解氧的质量浓度为2～3 mg/L,停留时间为20 h时,出水COD的质量浓度可降至120～135 mg/L。再通过Fenton试剂氧化(硫酸亚铁和H2O2的投加量分别为120和80 mg/L),最终出水COD的质量浓度稳定在80 mg/L以下。对于维生素C生产废水处理工艺的选择,MBR-Fenton试剂氧化可作为推荐工艺。     

潜流人工湿地对农村生活污水处理特性试验研究

采用潜流人工湿地处理农村生活污水,考察了该工艺对COD、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除效果。结果表明,湿地对COD、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除效果较好,平均去除率分别达到87.4%、83.5%、63.8%、57.9%和90.1%,出水COD为11.2～23.3 mg.L-1,出水BOD5为6.7～11.3 mg.L-1,出水NH3-N、TN、TP的质量浓度分别为10.3～16.1、18.8～23.2、小于1.0 mg.L-1,出水水质优于GB 5084-2005要求。植物种植状况、温度变化及进水污染物含量等因素对湿地处理效率有较大影响,总体上来讲,温度大于20℃、植物种植密度越大、进水污染物含量越低处理效果越好。     

潜流人工湿地对农村生活污水氮去除的研究

作者研究了潜流水平人工湿地处理农村生活污水中氮的去除效果，结果表明湿地进水TN负荷与出水TN负荷去除之间有较好的线性关系，随着水力停留时间的延长TN去除率也升高，停留时间为4d时，芦苇湿地和菖蒲湿地的脱氮效率可以达到60％以上。从脱氮效果看，芦苇湿地的略好于菖蒲湿地的，有植物系统明显好于无植物系统。在进水NO2^--N浓度小于0．062mg／L、NO3^--N浓度小于1．982mg／L的情况下，无论是连续运行还是间歇运行，大多数情况下，出水浓度都分别低于0．631mg／L和1．00mg／L，两者一般不会有较大的积累。试验分析了湿地脱氮的途径，微生物硝化／反硝化是人工湿地脱氮的主要途径，植物吸收、存储仅占湿地总氮去除量的10％左右，但是植物的存在间接地影响湿地脱氮的其它途径，对提高湿地氮去除率具有重要作用。     

UBF-BAF处理羧甲基纤维素冷凝液特性

采用UBF-BAF组合工艺对多效蒸发食品添加剂羧甲基纤维素(CMC)产生的酸性冷凝液进行生物降解,考察了UBF-BAF组合工艺参数,构建了基于化学需氧量(COD)去除的UBF反应动力学模型,并对UBF和BAF反应器生物膜中的生物学特征进行了解析,初步揭示出UBF-BAF处理CMC冷凝液的特性. 其适宜的运行参数为：UBF的水力停留时间24 h,BAF的水力停留时间5 h,温度20~40℃,pH=6.5~7.5,BAF反冲洗周期5~7 d. 当进水COD浓度为2388~4000 mg/L时,UBF反应器对COD的去除率高于84.26%,BAF反应器对COD的去除率高于80.53%,最终出水达到《污水综合排放标准(GB 8978-2002)》一级排放要求.