2Cr13钢膏剂法B—V共渗中渗层的形成

通过试验的方法，研究了２Ｃｒ１３钢膏剂法Ｂ－Ｖ洪渗中渗层相的特征和形成，以及共渗温度，保温时间等工艺参数对渗层的影响。试验结果表明，在工艺参数和渗剂配方的最佳配合下，渗层度可达６０－８０μｍ，渗层硬度可达ＨＶ１８００－２２００。该成果对复合渗金属共渗机理的研究有一定的参考意义。     

钛合金膏剂法渗硼

阐述了钛合金（Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ）膏剂法渗硼的工艺和性能，并讨论了加入稀土元素的影响，试验表明：膏剂中加入稀土元素，能增加渗层深度、提高渗层表面硬度和耐蚀性，降低渗层脆性和耐磨性．     

2Crl3钢膏剂法B-V共渗中渗层的形成

通过试验的方法，研究了２Ｃｒｌ３钢膏剂法Ｂ一Ｖ共渗中渗层相的特征和形成，以及共渗温度、保温时间等工艺参数对渗层的影响．试验结果表明，在工艺参数和渗剂配方的最佳配合下，渗层深度可达６０～８０ｕｍ，渗层硬度可达ＨＶ１８００－２２００．该成果对复合渗金属共渗机理的研究有一定的参考意义。     

板壳式换热器裂纹缺陷的安全评定

通过对低合金钢焊接板壳式换热器壳体与接管焊接区裂纹宏观和微观观测，进行了常规力学计算，根据国际ＣＶＤＡ－１９８４－１４及国际焊接学会规范ＩＩＷＸ－７４９－７４进行的断裂力学计算分析，确定了换热器焊缝区裂纹产一的机理及容许裂纹尺寸，     

带保护涂层的V—B—RE共渗膏剂工艺的研究

对４０Ｃｒ，Ｔ１０，ＧＣｒ１５，ＣｒＷＭｎ，Ｃｒ１２钢进行了带保护涂层的Ｖ－Ｂ－ＲＥ共渗膏剂工艺的研究。使用所研制的Ｖ－Ｂ－ＲＥ共渗膏剂，可实现钢在共渗后的直接淬火，渗剂在淬火时自行脱落。试验结果表明：涂层外侧是以ＶＣ为主的碳化物，内侧是以Ｆｅ２Ｂ为主的硼化物。涂层最高硬度可达ＨＶ０．１２１００～２３００，耐磨耐蚀性能良好，渗层与基体结合紧密，硬度梯度平缓。工艺设备简单，最适合单件小批或大件局部的     

改善渗硼层性能的研究

通过对单一渗硼、硼－氮共渗、硼－氮复合渗、硼－锆共渗和硼－土共渗等方法所得到的铁－硼金属间化合物分别进行了硬度梯度，脆性和耐磨性试验。试验证明，无论是复合渗还是共渗，其渗层性能都优于单－渗硼层，其中以硼－稀土共渗渗层的性能最佳，在本文试验下条件下，与单一渗硼层相比，共渗和复合渗渗层的脆断强度提高３０％－５４％，相对脆性降低４７％－１１６％，相对耐磨性提高３２％－１０９％。     

获得单—Fe_2B相的固体渗硼工艺研究

本文探索了通过调整硼势、活化钢铁表面的新的固体渗硼工艺。采用这种工艺能够获得较好的单相 Fe_2B 渗层,使渗硼应用范围扩大,而且渗硼剂中的供硼剂(碳化硼或硼铁)用量比例显著减少,提高了固体渗硼的经济效益。     

具有干摩擦阻尼矩形板的非线性振动分析（I）

以周边存在面向干摩擦力的各向同性大挠度简支及固支矩形薄板为例，从Ｖｏｎ－Ｋａｒｍａｎ方程出发，联合采用Ｇａｌｅｒｋｉｎ法和ＨＢＭ法，建立了稳态振动解满足的非线性方程式，中详细讨论了不同情形下摩擦力及其板的横向位移之间的依赖关系，并给出其阻尼计算公式，为进一步采用数值模拟方法揭示板的稳态的应特性及其干摩擦阻尼的作用机理，提供了必要的数学模型。     

改善渗硼层性能的研究

通过对单－渗硼、硼－氮共渗．硼－氮复合渗、硼－锆共渗和硼－土共渗等方法所得到的铁－硼金属间化合物分别进行了硬度梯度，脆性和耐磨性试验。试验证明，无论是复合渗还是共渗，其渗层性能都优于单－渗硼层，其中以硼－稀土共渗渗层的性能最佳．在本文试验条件下，与单一渗硼层相比，共渗和复合渗渗层的脆断强度提高３０％～５４％，相对脆性降低４７％～１１６％，相对耐磨性提高３２％～１０９％．     

碳钢膏剂渗硼后的热处理工艺及性能研究

利用正交试验法,获得了较佳的碳钢膏剂渗硼工艺及渗剂配方,分别研究了45钢及TIO钢膏剂渗硼后不同的热处理工艺对渗硼层及基体组织和性能的影响。实验结果表明：45钢在渗硼后渗层显微硬度均在1130HV以上,厚度皆在110μm以上;T10钢渗硼后的渗层厚度均在60μm以上,渗层的显微硬度均在1360HV以上;热处理对渗硼层的硬度及厚度没有影响,但对基体组织及性能有明显影响;渗硼后采用淬火及低温回火工艺,可使基体获得回火马氏体组织,从而提高了基体的硬度,减小了基体与渗硼层的硬度差,也提高了基体对渗硼层的支撑作用。     

碳钢膏剂渗硼后的热处理工艺及性能研究

利用正交试验法,获得了较佳的碳钢膏剂渗硼工艺及渗剂配方,分别研究了45钢及T10钢膏剂渗硼后不同的热处理工艺对渗硼层及基体组织和性能的影响。实验结果表明:45钢在渗硼后渗层显微硬度均在1 130 HV以上,厚度皆在110μm以上;T10钢渗硼后的渗层厚度均在60μm以上,渗层的显微硬度均在1 360 HV以上;热处理对渗硼层的硬度及厚度没有影响,但对基体组织及性能有明显影响;渗硼后采用淬火及低温回火工艺,可使基体获得回火马氏体组织,从而提高了基体的硬度,减小了基体与渗硼层的硬度差,也提高了基体对渗硼层的支撑作用。     

低温固体硼碳氮稀土共渗及其机理探讨

研究了低温硼－碳－氮－稀土（Ｂ－Ｃ－Ｎ－ＲＥ）共渗工艺及共渗层的组织性能,并与硼－碳－氮（Ｂ－Ｃ－Ｎ）共渗工艺及共渗层的组织性能进行了比较,结果表明,低温共渗的硼化物层由ＦｅＢ、Ｆｅ２Ｂ、Ｆｅ３（Ｃ,Ｂ）等相组成,硼化物层的前沿无过渡区,ＦｅＢ和Ｆｅ２Ｂ生长过程中排挤出来的碳没有发生远程扩散,而是就近形成Ｆｅ３（Ｃ,Ｂ）等形式的硼化物。稀土加入量适当时,具有明显的催渗作用;与Ｂ－Ｃ－Ｎ共渗相比,Ｂ－Ｃ－Ｎ－ＲＥ共渗层的耐磨性和耐蚀性明显提高。对Ｂ－Ｃ－Ｎ－ＲＥ共渗的机理及稀土元素的作用作了初步的探讨。     

稀土硼铝共渗在铝压铸模芯上的应用

采用膏剂法对３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢制铝压铸模芯进行了稀土硼铝共渗应用的研究，并考察了共渗层的组织形态及相组成，研究结果表明，经稀土硼铝共渗的模芯使用寿命提高２～３倍。     

渗硼工艺在模具生产中的应用

围绕渗硼工艺在模具零件生产中的应用,对渗硼生产过程中渗硼零件的适用范围、材料的选择、渗硼工艺、渗硼后零件的热处理、零件的刃口结构等方面进行了阐述,提出了改善零件渗硼质量,降低渗层脆性,提高渗硼零件使用寿命的方法。     

硼硫共渗对渗硼层组织和性能的影响

通过金相分析，硬度测试，磨损测定，研究了硼硫共渗对渗硼层组织和性能的影响。结果表明：在渗硼剂中加入Ｎａ２Ｓ２Ｏ３，对渗硼工艺过程具有促进作用，能降低渗硼温度，缩短渗硼时间，且硼硫共渗可降低摩擦系数，从而扩大了渗硼工艺的应用范围。     

45钢渗硼层中齿间组织的相结构

用硼砂石墨型粒状渗硼剂对４５钢进行高温长时间深层渗硼时发现，Ｆｅ２Ｂ齿间有比硼针色深的色常组织，其显微硬度值为３００￣５００ＨＶ０．１，用透射电镜对齿间组织进行了相结构分析结果表明，Ｆｅ２Ｂ齿间和前沿的组织由Ｆｅ３Ｓｉ，Ｆｅ５Ｓｉ３，ＦｅＳｉ，ＦｅＳｉＣ组成，谱仪与电子探针分析指出，渗硼层中硅与碳的分布不均匀，富集区大多在Ｆｅ２Ｂ齿间和前沿。     

硼硫共渗对渗硼层组织和性能的影响

通过金相分析、硬度测试、磨损测定,研究了硼硫共渗对渗硼层组织和性能的影响。结果表明：在渗硼剂中加入Ｎａ２Ｓ２Ｏ３,对渗硼工艺过程具有促进作用,能降低渗硼温度,缩短渗硼时间,且硼硫共渗可降低摩擦系数,从而扩大了渗硼工艺的应用范围     

45钢渗硼层中齿间组织的相结构

用硼砂石墨型粒状渗硼剂对４５钢进行高温长时间深层渗硼时发现，Ｆｅ２Ｂ齿间有比硼针色深的反常组织，其显微硬度值为３００～５００ＨＶ０．１，用透射电镜对齿间组织进行了相结构分析．结果表明，Ｆｅ２Ｂ齿间和前沿的组织由Ｆｅ３Ｓｉ，Ｆｅ５Ｓｉ３，ＦｅＳｉ和ＦｅＳｉＣ组成．能谱仪与电子探针分析指出，渗硼层中硅与碳的分布不均匀，富集区大多在Ｆｅ２Ｂ齿间和前沿     

国外渗硼现状与动向

本文介绍了国外渗硼工艺、方法、应用、现状及存在的问题。并着重介绍了渗硼的动向,即共晶法、多元共渗法、在电热旋流层中渗硼及辉光离子渗硼等工艺试验和研究成果。     

板壳式换热器裂纹缺陷的安全评定

通过对低合金钢焊接板壳式换热器壳体与接管焊接区裂纹宏观和微观观测，进行了常规力学计算，根据国标ＣＶＤＡ－１９８４－１４及国际焊接学会规范ＩＷＸ－７４９－７４进行的断裂力学计算分析，确定了换热器焊缝区裂纹产生的机理及容许裂纹尺寸，提出了只要能继续严格执行焊后热处理规范，对焊后出现的微裂纹，就不会影响设备的强度和使用。为该品牌的换热器的继续开发、生产正常服役，提供了可靠的理论依据。