14Cr1MoR与321复合钢板的焊接技术

14Cr1MoR与321复合钢板广泛应用于化肥制造业的压力容器中,由于为Cr-Mo不锈钢复合板,导致焊接性很差.本文通过14Cr1MoR与321复合钢板的焊接工艺评定,确定了该复合钢板的焊接工艺和热处理工艺,选用合理的焊接材料、坡口形式、合理的焊接工艺参数和热处理工艺来保证焊接质量,焊后进行了无损检测、力学性能试验和晶...     

14Cr1MoR钢焊接工艺性研究及其在石油化工装置中的应用

14Cr1MoR钢因具有较好的耐热强度及抗氧化、抗氢、抗硫腐蚀性能以及廉价性,在石油化工行业的氨合成塔、焦炭塔、加氢反应器等重要装置中得到广泛应用。综述了14Cr1MoR钢的化学成分和力学性能,重点分析了其焊接性、焊接工艺要点、存在的焊接问题及处理方法、复合焊接等,指出了其与不锈钢复合钢板是实现材料兼具热强性与高耐蚀性的有效方法,为14Cr1MoR钢得到更好的应用提供了理论参考。     

14Cr1MoR钢焊接接头组织及耐蚀性能

以14Cr1MoR钢的焊接接头为研究对象,采用金相显微镜观察接头组织和宏观浸泡实验后接头的腐蚀形貌,采用电化学方法测试接头不同部位在NaCl溶液中的极化曲线和阻抗谱,研究14Cr1MoR钢焊接接头的腐蚀行为规律.结果表明:14Cr1MoR钢为易淬火钢,其焊接接头组织包括粗大马氏体、大小不一的贝氏体、铁素体及少量碳化物,...     

两种容器用钢在室温和服役温度下的冷-热疲劳性能的研究

研究了21/4 Cr1MoR和14Cr1MoR两种钢在730℃回火处理前后的冷-热疲劳的性能,发现回火处理后两种钢的冷-热疲劳性能几乎没有变化.     

热处理对14Cr1MoR钢析出物的影响

通过SEM、XRD研究了回火及焊后热处理对14Cr1MoR压力容器钢析出产物的微观组织及其形貌的影响。结果表明:14Cr1MoR钢中的析出相为Cr7C3碳化物,经长时间回火处理后主要在晶界附近长大;模焊态中析出相的尺寸较回火态大,并趋于球化,衍射强度也明显高于回火态。     

国产14Cr1MoR钢的焊接

为发展我国的民族钢材工业，我公司焊接研究所对舞阳钢厂研制的一种新型高韧性14Cr1MoR钢的焊接性和焊接接头性能进行了试验研究，为今后大力推广此材料的应用提供了科学依据，并提出与14Cr1MoR钢相匹配的焊接材料国产化将是摆在国内众多焊材生产厂家面前的一个关键的攻关课题。     

14Cr1MoR(H)+S32168复合板焊接质量控制

文中通过对14Cr1MoR(H)+S32168复合钢板在焊接过程中产生的裂纹缺陷,分析产生的原因及控制措施,根据材料综合性能调整焊接工艺参数,采取焊前预热、多道施焊、焊后消氢、焊后热处理等工艺措施,避免了裂纹的产生,满足了质量要求。     

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接

介绍了14Cr1MoR+ 0Cr18Ni10Ti复合板的焊接性,通过应用合理的焊接工艺,使材料的焊接质量满足设计与规范要求,对今后焊接同类材料积累的宝贵的经验.     

904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔热处理制度分析

针对904L+14Cr1MoR(H)复合材料氯洗塔设备,通过模拟氯洗塔设备部件在热处理过程中的热循环过程,借助力学性能测试及晶间腐蚀等评价手段,对904L+14Cr1MoR(H)氯洗塔的热处理制度进行了分析。试验结果表明:904L+14Cr1MoR(H)在经历690℃/2.0 h整体热处理后,各项性能检测结果均符合技术要求,满足壳体工程制造要求;封头压制过程使用930℃/1.0 h+920℃/1.5 h正火水冷+690℃/4.0 h回火热处理后可以获得满足技术要求的综合力学性能。经常规的多次热处理循环处理,904L复层材料在经历多次热处理热循环下仍具有抗晶间腐蚀特性,在运行过程中能够应付苛刻的设备服役条件。     

热处理工艺对14Cr1MoR钢的组织和性能的影响

研究了热处理工艺对 14Cr1MoR钢组织和力学性能的影响。结果表明 ,该钢在 90 0℃～ 930℃淬火后 ,在较宽的回火参数范围内 (P =19.74～ 2 0 4 6 ) ,可以获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆化能力。在此基础上确定了适用于该钢板的热处理工艺规范 ,实践证明此工艺合理可行。     

热处理对2.25Cr1MoR钢组织和性能的影响

研究了热处理工艺对2．25Cr1MoR钢组织和力学性能的影响。结果表明，该钢在780℃回火时可获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆性能力，在此基础上得到了该钢板生产制造的热处理工艺参数。实践证明，该工艺合理可行。     

轧制工艺对14Cr1MoR钢板组织与性能的影响

采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体含量多;钢板的强度低,伸长率高,冲击性能低。两阶段控轧的钢板经655 ℃保温3 h模拟焊后热处理,屈服强度下降44 MPa,抗拉强度下降24 MPa,冲击吸能能量降低;模拟焊后保温时间延长到12 h,强度和冲击性能变化不大。两阶段控轧的14CrMoR钢板,经正火+回火或再经过655 ℃模拟焊后热处理,钢板的力学性能优良。     

14Cr1MoR钢控轧和直接淬火工艺研究

研究控制轧制和直接淬火相结合生产14Cr1MoR压力容器钢的工艺.结果表明奥氏体再结晶区变形时,单道次变形量越大则再结晶进行得越充分,再结晶后的晶粒就越细.奥氏体未再结晶区总变形量增大则奥氏体晶粒内形变区域增多,从而使马氏体形核点增多,淬火后得到细板条马氏体组织.该钢种控轧后有足够高的温度进行直接淬火,经高温回火得到细小回火索氏体,机械性能优良.     

1Cr18Mn14N双相不锈钢在腐蚀介质中的抗空蚀性能

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N双相不锈钢在3%NaCl和05 mol/L HCl溶液中的空蚀行为.结果表明：在3%NaCl溶液中，低硬度的Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能优于高硬度的水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo.1Cr18Mn14N双相不锈钢的空蚀破坏首先在铁素体相发生，铁素体相的失效方式为脆性失效，而奥氏体相是延性失效.奥氏体相区由滑移和孪生引起的塑性变形耗散了空泡溃灭产生的冲击能量，从而提高1Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能.在05 mol/L HCl溶液中，1Cr18Mn14N的抗空蚀性能不如0Cr13Ni5Mo，结果与3%NaCl溶液中的正好相反，这是由于阳极溶解和氢共同作用的结果.     

模拟焊后热处理对12Cr2Mo1R厚钢板冲击性能的影响

研究了模拟焊后热处理(PWHT)、阶段冷却热处理对临氢重整设备用12Cr2Mo1R钢厚钢板的组织和冲击性能的影响,试图建立厚钢板的组织与冲击韧件之间的联系.结果表明,采用正火(加速冷却)+回火生产的95 mm厚12Cr2Mo1R钢板,显微组织以贝氏体为主,其中分布着一定数量的Cr、Mo析出相,具有良好的低温冲击韧性;经模拟焊后热处理和阶段冷却热处理后,基体组织未发生明显变化,有新的尺寸更小的析出相析出,其脆化指标VTr54+2.5△VTr54值为-97℃.经不同模拟热处理后,未明显变化的基体组织和晶粒内1～2μm的亚晶使厚钢板仍具有高的低温冲击韧性,母材中原有碳化物析出相和在不同模拟热处理条件下的新析出的细小碳化物相,未显示出对低温冲击韧性不利影响.     

始轧温度对17Cr铁素体不锈钢组织和力学性能的影响

将含0.011%C和17.45%Cr(质量分数)的17Cr铁素体不锈钢铸坯在1050℃轧至14.5 mm厚,然后分别再加热至800℃和900℃轧至5 mm厚钢板。检测了不同温度始轧的钢板的显微组织、晶粒取向和力学性能。结果表明:与在900℃始轧的17Cr钢热轧板相比,在800℃始轧的钢板纤维状晶粒更细小、组织更均匀,部分晶粒中出现剪切带,α织构较少,γ织构增多,屈服强度和抗拉强度更高。     

1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为，利用扫描电镜(SEM)跟踪观察了试样表面的空蚀形貌，测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)，分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响,结果表明：在0．1mol／LHCl溶液中，加工硬化能力高的1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo；当盐酸浓度增大为0．5mol／L时，阳极溶解和氢的共同作用促进1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展，裂纹扩展、连接引起材料大量脱落，使1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化，反而不如0Cr13Ni5Mo不锈钢．     

轧制不锈钢常见的质量问题

介绍了不锈钢生产中常见的质量缺陷,对J4热轧板卷边裂、J4冷轧板卷边裂、06Cr19Ni10酸洗板面缺陷、06Cr13冷轧板面暗带和06Cr19Ni10焊管开裂五种缺陷进行了分析,并提出了相应的解决措施。