同步气流冲击造型法的研究

气冲造型法用于顶面宽大且深凹比较大或带有较大砂胎的复杂模样造型时，会在深凹区入口处产生漏斗堵塞现象，此处紧实度很低。应用同步气冲造型法，较好地解决了气冲造型存在的漏斗堵塞问题。对余砂框中通气道的截面积及通气道在余砂框中的位置等因素对紧实度的影响和同步气冲紧实机理进行了探讨。     

从电机壳铸件的成型实验再论气冲气推成形触头造型机的开发

扼要介绍用气冲气推成形触头造型机制造电机壳铸型的成型过程及其实砂效果，实验研究表明：在工作气压为0．4MPa-0．45MPa的条件下，这一造型机对电机壳类铸型的实砂效果十分理想，砂型紧实度高而且均匀，它有望成功地解决中小型电机壳铸件大批量机械化生产的难题。气冲气推成形触头造型机是一种机构简单、投资少、高速、高效、低能耗的湿型粘土砂造型实砂机构，文章进一步阐述了开发这一机种必要性和可行性。     

气冲造型匀实性的改进研究

气冲造型法与其它造型方法相比 ,紧实度分布比较均匀 ,但对于顶面宽大、且深凹比大的复杂模样 ,造型时由于型砂在深凹区入口处的堵塞 ,使深凹区的紧实度较低。本文利用气冲压板冲击、气冲成型压板冲击等紧实方法 ,对气冲紧实的匀实性进行了改进研究。结果表明气冲压板冲击和气冲成型压板冲击造型法不但可以提高砂型顶部的紧实度 ,而且能有效地消除深凹区入口处的型砂堵塞现象 ,显著提高整个砂型的紧实度均匀性。     

气流与成型压板同步冲击造型紧实机理的探讨

气冲造型法用于顶面宽大、且深凹比大的复杂模样造型时 ,在深凹区入口上方会出现搭桥现象 ,此处的砂型紧实度很低。利用气流与成型压板同步冲击造型法 ,较好地解决了这个问题。本文就成型压板的过流面积、凸块高度等结构因素对紧实效果的影响及这种造型方法的紧实机理进行了探讨。     

气冲造型型砂性能控制

简要介绍了气冲造型型砂性能的控制要点,即对型砂紧实率、含水量、透气性、湿压强度、湿劈强度、含泥量、型砂粒度、有效膨润土量、有效煤粉含量等性能的控制及其对铸件品质的影响。     

气体辅助注射成型在显示器底座上盖板上的应用

介绍了气体辅助注射成型的优点和气体辅助注射成型的工作原理,并介绍了液晶显示器底座上盖板采用气体辅助注射成型时的进气口、气道及模具设计。     

紧实密度和原砂擦洗处理对冷硬树脂砂高温力学性能的影响

采用树脂砂高温性能试验仪研究了紧实密度和原砂擦砂处理对ＳＯ２吹气冷硬呋喃树脂砂高温力学性能的影响规律，结果表明：随着紧实密度的增大，常温强度和高温强度、抗热变形性和抗热开裂性均提高，但过大时抗热开裂性反而降低，原砂擦洗后，虽常温强度明显提高，但热膨胀率也增大，高温强度和抗热变形性及抗热干裂性降低，通过实验和非线性回归计算得到了抗热开裂时间与紧实密度的二次方程关系。     

界面结构对PDC抗冲击性能的影响

本文采用重陀倾斜式方法测试了不同界面结构的PDC的抗冲击韧性,并对PDC冲击破坏机理进行了讨论,对界面结构以及其它因素对PDC抗冲击性能的影响进行了探讨和研究.结果表明:重陀倾斜式方法能够较好地反应PDC钻头工作时的实际受力情况;在同一工艺参数下,PDC层与硬质合金基体之间的界面结构对PDC的抗冲击性能影响很大;随着界...     

基于Moldflow的手机外壳注塑成型模流分析

以手机外壳为例,利用Moldflow软件模拟分析了在最佳浇口位置区域中采用不同浇口数量时,填充时间、压力分布、气穴分布、熔接线分布、体积收缩率和翘曲变形等参数的变化,模拟分析结果表明：考虑填充时间、压力分布、气穴分布、熔接线分布等条件,采用双浇口浇注进行手机外壳注塑效果最好。模流分析能够有效地提高注塑手机外壳的工艺质量,降低模具研发制作的成本与生产周期。     

基于UG与MoldFlow化妆盒零件注射模设计

在分析塑料成型工艺和产品结构特点的基础上,基于UGNX7.0与MoldFlow软件,对化妆盒零件注射模的设计过程进行了阐述。本设计采用1模3腔,采用斜导柱斜滑块外抽芯、斜滑块内抽芯、弹簧配合抽芯方式等侧向抽芯,有效地保证了塑件的成型效率与成型要求,提高了设计效率,降低了塑件的生产成本。     

铸造型砂品质的模糊分析评价

将模糊数学理论引入铸造型砂品质评价体系中，为型砂品质的量化分析和考核，提供了一种切实可行的方法。     

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试验针对高钛(wTi>0.05%)热轧平板微合金钢开发过程中,出现的低温冲击韧性差的现象进行了系统分析,包括冲击断口形貌、断口附近组织及钛的固溶、析出量等,初步判断冲击韧性差主要与组织脆性有关。在此基础上,将冲击功不合格试样利用热模拟试验机,模拟900~1 200℃不同加热温度下,轧制过程中的温度变化。结果表明:加热温度不大于1 050℃时,试样的―20℃冲击功由原来的不足10 J提高到240 J左右;然而,当加热温度超过1 100℃时,试样的冲击功仍然与原始热轧态一样。结合对钛析出量、析出相的尺寸分布以及组织、晶粒度等的对比分析发现:钛的固溶量、钛析出相的尺寸以及晶粒度大小是影响高钛热轧板低温冲击功的主要原因。     

基于超声振动注射的手机导光板注射成型

针对手机导光板注射成型产生的各种缺陷,提出在注射成型过程中的注射、保压、冷却3个阶段对模具型芯施加超声振动,以避免塑件成型缺陷的产生。试验证明,用该方法成型的手机导光板质量好、成品率高,光学性能好,能够满足设计要求。     

浅析模具企业的转型升级

阐述了我国模具行业的现状和新经济形势下所面临困难和问题,从我国模具行业的总体的现状出发,针对模具企业存在的困难和问题,从政府引导和企业自身转变的角度上,提出了多种转型升级的思路和措施,以期能对模具企业的转型升级路径选择提供一定的借鉴和参考。     

钛微合金化S355JR钢板冲击不合原因分析及改进措施

针对普阳钢铁有限公司生产的6 mm厚钛微合金化S355JR薄规格钢板出现室温冲击不合的问题,对其化学成分、组织性能及生产工艺进行了分析。结果表明,连铸二冷强冷细化了TiN颗粒,使加热时更多的有效Ti溶解并于轧后析出,导致铁素体硬化是钢板常温冲击不合的原因。为此,在不便改变连铸工艺的前提下,调整了S355JR钢的化学成分,严格控制C、Ti含量,并将Mn质量分数由1.2%降至1.0%,有效地改善了6 mm厚S355JR钢板的常温冲击性能,提高了产品合格率。     

Influence of impact energy on work hardening ability of austenitic manganese steel and its mechanism

To further understand the hardening mechanism of austenitic manganese steel under actual working conditions,the work hardening ability was studied and the microstructures of austenitic manganese steel ...     

碳含量及固溶温度对镍基合金复合板耐蚀性及冲击韧性的影响

采用控轧控冷(TMCP)工艺制备了N08825镍基合金/X70(碳含量为0.16％)复合板和N08825镍基合金/700L(碳含量为0.069％)复合板,并对复合板进行了900～1200℃的固溶处理,利用光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)研究了不同温度固溶处理后复合板界面碳化物形貌和分布、耐蚀性和冲击韧性.结果 表...     

Q420qD桥梁板冲击性能不合原因分析及改进措施

针对河北普阳钢铁有限公司3 500 mm产线生产的25 mm 厚Q420qD桥梁板低温冲击性能不合的问题,通过对钢板化学成分、轧制工艺和金相组织的分析,发现精轧终轧温度过低,进入两相区轧制而形成沿晶界连续分布的铁素体网及混晶组织是导致钢板冲击不合的主要原因。通过降低Q420qD板坯出炉温度,以细化板坯的原始奥氏体晶粒,并提高精轧终轧温度到Ar₃温度以上,避开两相区轧制,改善了钢板组织形态,使桥梁板低温冲击性能得到明显提高,满足标准要求。     

栅格板CAE模流分析与优化

通过CAE模流分析,对塑件在模具中的浇口位置进行优化,再通过调整栅格板不同区域的筋条厚度,引导熔料流动,把熔接痕与困气区域移到适合在模具上设计排气的位置,最终获得了合格的产品。     

高压扭转对难熔金属粉末组织致密及强化研究

采用高压扭转法在350℃下将纯钼粉末直接制备成致密体材料。用金相显微镜、显微维氏硬度计、扫描电镜和X射线衍射仪分析高压扭转过程中粉末颗粒孔隙闭合及性能强化规律。结果表明：高压扭转后钼颗粒粉末在剪切力作用下通过移动和变形相互啮合联结,颗粒间大块链状孔隙逐渐缩小、闭合,此时颗粒间界面结合较好;高压扭转前后材料内部亚晶尺寸由59.8nm细化到46.9nm,微观应变由1.04′10_-4增大到1.12′10_-3;晶粒细化和微观应变增大引起的晶格缺陷会促进晶粒内部位错增殖、缠结来强化基体。