热旁路塔压控制系统中两种不合理的流程设计分析

精馏塔热旁路塔压控制系统的控制方案设计中,常会出现两种不合理的流程设置:一种是将热旁路与冷凝液管线混合后再进入回流罐,另一种是热旁路控制阀由固定压差控制.分析了这两种流程设置对精馏塔压力控制系统造成的不利影响:前者会造成精馏塔压力波动和控制不稳定,后者则易造成控制混乱.相应的改正措施:冷凝液和热旁路气体应分别单独从回流罐底、罐顶进料;采用"浮动压差"控制器来控制热旁路控制阀.     

基于含水油气冷凝回收模拟的状态方程筛选及工艺优化

在油气冷凝回收的模拟中,油气-空气混合气中的水分会对模拟过程产生较大影响,并且模拟计算采用何种状态方程也尚无定论。为此,利用Aspen plus模拟软件研究了含水油气状态方程和有效相态的选择对冷凝模拟灵敏度的影响,并对现有的三级冷凝工艺进行优化,以提高冷凝法油气回收率。结果表明,当油气组分中不含水蒸气时,常规状态方程(PENG-ROB,RK-SOAVE,SRK,PR-BM,RKS-BM)都能满足计算需要;当油气组分中含水蒸气时,状态方程不能选择SRK,有效相态设置应选择汽-液-液相或汽-液-结合水相;三级冷凝油气回收工艺宜设置2个单独的回收罐,1个不保温的回收罐收集预冷级的高含水冷凝产物,另1个保温的回收罐收集二级和三级的冷凝产物。     

某大型常减压蒸馏装置液环真空泵系统故障分析及对策

介绍了液环真空泵系统在国内某千万吨级常减压蒸馏装置的应用实例,对液环真空泵系统故障进行了分析并提出了解决方案。在启动抽真空系统前,应采取吹扫、排净乃至抽芯检查等措施,确保冷凝液在壳程内流动畅通;抽空冷凝器折流板底部通液口面积应当足够大,保证冷凝液顺利穿过折流板流至液相出口,减少冷凝器内积液;气相出口距离冷凝器底部垂直距离应当尽量大,管口最好朝上,使冷凝液不被气体夹带至气相出口;在布置抽空冷凝器、减顶分水罐、液环真空泵气液分离罐及减顶分水罐时,应留出足够的高度差;对大气腿管线以及液环真空泵气液分离罐底部排液管线,管线口径最好在计算值的基础上适当放大。     

大天池脱水装置再生气系统改造与效果

大天池工程中9套脱水装置的再生气处理系统中均设置了再生气分液罐，即天然气经过脱水处理后，再生气经过加有保温层的管线进入再生气分液罐，一部分水蒸气和携带的少量甘醇在分液罐中冷凝出来后，剩余气体进入灼烧炉进行燃烧处理，冷凝液则直接进入污水池；但是由于分液罐排出的冷凝液中含有多种成分的物质，如硫化氢、二氧化碳、烃类、甘醇及其变质产物，同时冷凝液中部分物质的析出，散发难闻的刺激性气味，对生产环境造成了较严重的污染，也对站场及周边人员的身体健康造成巨大的危害。为此，必须对再生气系统进行相应的改造，即取消再生气分液罐，重新安装再生气管线，并安装电伴热带和保温层；改造后消除了再生液的排放。文章对装置运行情况和各项消耗指标进行了讨论和分析，结果证明此次对再生气系统的技术改造取得了成功。     

热回流式冷凝器的设计

热回流式冷凝器可以形成接近于冷凝气体沸点温度的热回流，采用气液两相分路结构，讨论了此种冷凝器换热面积及液泛极限速度的计算。     

原油常压蒸馏塔顶部系统工艺防腐流程技术探讨

对原油常压蒸馏塔顶部防腐流程技术进行探讨。常压塔顶部采用两段冷凝冷却流程时,可以在空冷器之前设置油气换热器,以避免多台并联空冷器注水分布不均匀引起的露点消除困难,也可以在常压塔塔顶空冷器入口分支管嘴增加注水点,以及选择恰当流程排出常压塔塔顶回流罐中酸性水等措施减轻常压塔顶部系统腐蚀;塔顶采用一段冷凝系统时取消塔顶冷回流的流程,有利于缓解塔顶系统腐蚀。生产中控制常压塔顶回流罐操作温度或常压塔顶操作温度,皆能满足石脑油产品质量要求。     

炼油化工装置水锤事故分析及处理措施

当蒸汽或可凝气体与过冷的冷凝水或冷凝液接触并冷凝时,冷凝水或冷凝液的体积仅为相同质量原蒸汽或可凝气体体积的几百分之一甚至千分之一以下,导致原气相区域变为低压区域。由于压差作用,周边的冷凝水或冷凝液将以极高的速度冲向该区域,产生瞬时压力很大的冲击,并沿管道内存有冷凝水的部位向外传播,引起水锤(水击)发生。水锤会严重影响工业生产,极易导致安全事故发生,必须引起高度重视。结合几个具体实例说明了水锤事故的危害,分析了水锤事故发生的原因并提出了改正措施。对于蒸汽和冷凝水系统,水锤产生的压力和破坏程度是管内蒸汽压力、冷凝水过冷度、形成的汽泡尺寸、汽泡内不凝气体含量的函数。一般而言,产生的压力和破坏程度随前3项的增大而增大,随后一项的增大而降低;不应将蒸汽送至含过冷冷凝水的管线中;在发生水锤事故时应首先关闭蒸汽进料阀,再打开冷凝水放凝阀。对于可凝气体和冷凝液系统,在设计或操作时应避免可凝气体快速冷凝而引起的水锤事故,特别是对塔压热旁路控制方案,应做到冷凝液和热旁路气体分别进回流罐液相和气相部分,两者互不混合。     

ASPEN流程模拟在排放气回收系统中的应用

针对聚乙烯装置改扩建后排放气回收系统运行不稳定导致物耗、能耗增加的问题．建立ASPEN流程拟合模型。通过模拟计算，找到了该系统关键部位低压冷凝罐C-5202的最佳操作温度，并排除了回收压缩机“带液”操作的可能性。利用模拟计算结果，在实际操作中提高了低压冷凝罐操作温度，将原设计的低、高压冷凝段共同回收冷凝液改为仅高压段回收，停运了回收系统两台动设备，降低了系统能耗，解决了低压回收泵运行不稳定的问题，增加了冷凝液回收量，进一步降低了装置物耗，年创效益590万元。     

ASPEN流程模拟在排放气回收系统中的应用

针对聚乙烯装置改扩建后排放气回收系统运行不稳定导致物耗、能耗增加的问题，建立ASPEN流程拟合模型。通过模拟计算，找到了该系统关键部位低压冷凝罐C-5202的最佳操作温度，并排除了回收压缩机“带液”操作的可能性。利用模拟计算结果，在实际操作中提高了低压冷凝罐操作温度，将原设计的低、高压冷凝段共同回收冷凝液改为仅高压段回收，停运了回收系统两台动设备，降低了系统能耗，解决了低压回收泵运行不稳定的问题，增加了冷凝液回收量，进一步降低了装置物耗，年创效益590万元。     

芳烃联合装置抽余液塔模拟计算与产品质量控制分析

在PROⅡ模拟软件中搭建抽余液塔系统,选取软件自带SRK热力学模型模拟计算。结果表明:①当塔顶产品中C_8芳烃的质量分数由50μg/g增加至250μg/g,塔顶冷凝负荷下降1.00%,塔底重沸炉热负荷下降0.91%,全塔总热负荷下降0.95%;塔顶回流泵流量下降1.30%,塔底重沸炉泵流量下降0.91%;全塔回流比下降1.35%;每块理论板的塔径逐渐下降,塔内径平均下降约0.53%;②当塔底产品中甲苯的质量分数由1%增加至5%,塔顶冷凝负荷下降7.72%,塔底热负荷下降6.92%,全塔总热负荷下降7.30%;塔顶回流泵流量下降8.56%,塔底重沸炉泵流量下降8.20%;全塔回流比降低3.95%,每块理论板的塔径逐渐下降,塔内径平均下降约5.28%;③当抽余液塔理想状态分离时,塔顶冷凝负荷增加159.96%,塔底热负荷增加144.95%,全塔热负荷增加152.08%;塔顶回流泵流量增加205.83%,塔底重沸炉泵流量增加145.81%,全塔回流比增加202.25%。     

常减压装置缓蚀剂自动加注系统

通过在常减压蒸馏装置实施缓蚀剂自动加注系统，从而提高了常顶系统、减顶系统缓蚀剂加注的平稳率，可将缓蚀剂的加注量控制在缓蚀效果最佳的控制点。缓蚀剂自动加入通过在线测定塔顶回流罐冷凝水的pH值进行控制、调节。自动加注系统投用后，常顶V-4冷凝水在线pH测量值最高为7．9，最低为6、8；减顶V-6冷凝水在线pH计测量值最高为9.0，最低为6．2，达到了预期效果。     

延迟焦化装置甩油处理技术改造及应用

介绍了中国石化洛阳分公司延迟焦化装置甩油处理技术改造及应用效果。结合装置现有流程,对高温甩油（大于200 ℃）处理流程进行改造,增加甩油至蜡油混合出装置跨线,改甩油回炼流程为甩油和蜡油混合出装置流程,保证了焦炭塔预热过程中分馏塔操作的稳定性。     

气体分馏装置精丙烯塔控制设计及生产状况分析

对气体分馏装置的精丙烯塔原控制方法进行了分析 ,认为通过控制丙烯控制回流罐液位和通过给定回流量改变汽化量来控制丙烯质量不合理 ,进料量波动将导致丙烯质量和产率的较大变化。经过计算 ,设计了新的控制方法 ,并在实际生产中得到了验证     

重沸器控制方案的设计探讨

探讨了重沸器控制方面的设计问题。对于加热介质为蒸汽的控制方案,应优先将控制阀设置在加热蒸汽入口管线上,如控制方案中设置了冷凝液罐,则压力平衡线应从重沸器冷凝液出口侧与冷凝罐罐顶部相连;阐述了几种常见的用显热加热重沸器的控制方案,对于由加热介质主管路上的流量控制阀和旁路线上的压差控制阀共同控制的方案,旁路控制阀两侧的测压元件应准确反应流量控制阀压差变化的情况,否则就会造成控制的失败。     

连续重整脱戊烷塔顶空气冷却器的腐蚀及防护

针对某炼油厂连续重整装置脱戊烷塔的空气冷却器腐蚀,首先根据脱戊烷塔顶回流罐气体的分析数据,排除了NH4HS腐蚀的可能性;其次通过对工艺操作过程分析以及借鉴其他石化企业的腐蚀防护经验,确认氯化铵在空气冷却器内部沉积是脱戊烷塔顶空气冷却器A205腐蚀的原因;最后根据工艺条件和现场原料油、补充氢的分析数据进行了氯含量核算,并依据核算结果制定了防护措施:(1)脱戊烷塔顶挥发线注水,注水量约为塔顶流量的1%;(2)监测脱戊烷塔顶回流罐排出水的pH值,如果pH值低于6,在脱戊烷塔顶挥发线增注缓蚀剂。     

炼油厂酸性水原料罐恶臭气体综合治理新方法

提供了一种对酸性水原料罐排放气污染进行综合治理的方法。该法不同于以往的吸附法、吸收法或冷凝法,而是根据酸性水汽提装置的工艺特点,通过改变工艺流程和操作条件,最大限度地降低酸性水原料罐中易挥发组分的浓度,实现污染治理。主要措施包括:①将酸性水脱气罐操作压力降低到0.05~0.10MPa;②用汽提塔塔底净化水的低温余热将进酸性水脱气罐的酸性水加热至55~60℃,使酸性水脱气罐在较高的操作温度下操作;③将单塔汽提中的一、二、三级分凝液或双塔汽提中的氨汽提塔塔顶回流罐的液相返回物流送入一个循环液缓冲罐中,然后用泵升压并送至酸性水原料泵出口的酸性水管线上;④将酸性水原料罐中油层厚度适当增加至600~900mm,形成油封,以有效地阻止H2S等恶臭气体组分从酸性水原料罐中逃逸等。上述措施实施后,酸性水原料罐在正常操作状态下无恶臭气体排出。该法具有不需要外部的吸附剂、吸收剂或冷冻剂,投资及运行费用低,操作简单,没有二次污染的优点。     

延迟焦化装置放空凝结水回用技术及应用

塔河分公司对焦炭塔放空凝结水及冷焦水的水质进行了分析,发现致使冷焦水产生恶臭的根源是放空凝结水被直接回收至冷焦水系统中,采取放空凝结水单独处理的方案可解决密闭冷焦水系统的恶臭问题。回用放空凝结水代替部分小量给水冷焦过程中的冷焦水,使单独处理的放空凝结水总量降低了60％以上,大幅降低了污水汽提装置的操作费用。