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我厂生产的99014320124过桥箱盖(见图1)是双后桥重载汽车上的重要零件之一.过去在TH6363卧式加工中心或镗床上加工该过桥箱盖上的(φ)130K6孔,生产效率很低,每天只能加工20多件,不能满足集团公司每月装配1000套车的需要. 相似文献
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我厂生产的99014320124过桥箱盖(见图1)是双后桥重载汽车上的重要零件之一。过去在TH6363卧式加工中心或镗床上加工该过桥箱盖上的130K6孔,生产效率很低,每天只能加工20多件,不能满足集团公司每月装配1000套车的需要。为了解决这一问题,经过反复试验,我们在车床上加工过桥箱盖130K6孔获得成功。1车床上镗削130K6孔的关键技术要求(1)必须使130K6孔的中心线与车床主轴中心线同轴(要求◎0·004mm),要满足这个要求,车床加工工件的回转直径必须大于630mm(见图1);图1(2)加工时工件迅速、正确定位,以保证所需加工精度;(3)要保证零件… 相似文献
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在背负式联合收割机上,最易发生滚键和断轴故障的部位是过桥(也叫做输送槽)的主动轴,易发生滚键故障的部位是第一分配轴、过桥中间轴等. 相似文献
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高平祥 《机械工人(热加工)》1988,(7)
过桥堵塞是冲天炉熔炼过程中比较常见的故障。我厂经过多年的实践,在防止冲天炉过桥堵塞方面积累了一些经验,基本上能够防止在熔炼过程中过桥发生堵塞的现象,现将我厂的几点经验分述如下。一、改进过桥横截面我厂使用的是2t/h小型冲天炉,以前过桥横截面做成圆形,铁水很容易 相似文献
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祝林青 《机械工人(热加工)》2002,(12):45-45
前一时期,我厂在熔炼铁液时,曾多次出现过桥堵塞现象,严重时甚至不能正常开炉,影响了车间的生产。为此,我们对造成过桥堵塞的原因进行了仔细的观察和分析,发现在熔炉几何参数符合要求的情况下,铁液初期出炉温度低,熔渣不能顺利地从过桥中流出,是造成过桥堵塞的主要原因。针对存在的问题我们采取了如下措施。 (1) 装料前要选好底焦,挑选强度高,大小均 相似文献
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崔一正 《机械工人(热加工)》2005,(3):68-68
我厂使用5t/h冲天炉,为两排大间距热风炉胆冲天炉,进炉风温在150~260℃,风量为80m^3/min,有时偶尔造成过桥堵塞,操作比较正常。但在2004年4月份连续出现5炉次过桥堵塞。过桥堵塞往往发生在开炉前期,正常熔化后一般不会产生过桥堵塞现象。我厂产生的过桥堵塞现象也是发生在送风后半小时之前,有的炉次由于处理时间较长,致使铁液及渣子倒灌风眼,给生产造成不良影响,并且加大了维修费用。 相似文献
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《现代制造技术与装备》2017,(8)
液压支架底座前后过桥在实际设计过程中,因底座强度和结构型式的不同导致材质选择、板厚搭配存在较大差异,给生产组织和材料供应带来诸多不便,同时也不利于产品设计的模块化和标准化推广。结合ANSYS力学分析,模拟前后过桥在各种工况下的受力,从根本上理解产品优化设计的理念,做到底座前后过桥结构优化设计,并提出通用化设计规范,为实现产品快速化设计提供理论依据。 相似文献
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蓝广启 《机械工人(热加工)》1987,(5)
以前,我厂一直是采用普通粘土质耐火砖和耐火泥修砌冲天炉过桥的,并在过桥表面涂抹一层耐火材料。但是,由于这层耐火材料耐火度低,在高温铁水的冲刷下脱落,铁水对过桥浸蚀严重,使用2~3炉就需更换耐火砖,有时仅开一炉就要更换一次,大大加重了工人劳动量和材料消耗量。若冲天炉熔化量较大时,还可能发生过桥漏水现象,造成事故。 相似文献
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邢恩生 《机械工人(热加工)》1995,(9)
冲天炉过桥堵塞(火脖)的原因主要有6条: (1)后炉的炉底砂床高于过桥,减少了通往前炉的风力。正常条件下,后炉的炉底砂床应该春成一条直线或平滑的坡度(5°~10°)。 (2)过桥的尺寸修小了,不能保证后炉的风力满风足压吹向前炉。一般3~5t/h冲天炉的过桥尺寸为:60mm×80mm或80mm×80mm,当然修成φ80mm的圆形也可。 相似文献
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张树军 《机械工人(热加工)》1985,(6)
采用活动炉身的冲天炉可大大地便利修炉工作,也能保证修炉的质量。但是,因为活动炉身式的冲天炉前、后两炉是从过桥中间断开的,由于种种原因所致,有时后炉修复归位后,过桥部位还留有一定的缝隙;有时后炉还未到达位置、过桥处已经挨紧,不能继续挪动,而冲天炉上段又始终是固定的,所以,无论哪种情况出现,都会给修炉带来麻烦。我们为解决这一问题而采用活动式前炉。 相似文献
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以长沙地铁S179盾构减速箱维修为研究对象,介绍了主驱动减速箱的内部结构;通过对损坏减速箱进行解体,得出系减速箱损坏剥落的块状金属最终导致减速箱损坏的结论.为检测减速箱的损坏情况,依据工程实际提出了减速箱状态检测措施. 相似文献
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高速列车蓄电池箱在受到激励频率的作用下会发生共振.为了提高蓄电池箱的共振可靠性,将可靠性分析与优化设计相结合进行高速列车蓄电池箱共振可靠性优化.首先通过模态分析得到蓄电池箱的固有频率,依据激励频率与固有频率的关系准则,建立蓄电池箱共振的失效函数,利用可靠性分析得到蓄电池箱的共振可靠度.然后采用灵敏度分析选取优化设计变量,利用最小二乘法拟合出优化目标和约束条件的响应面模型.最后以蓄电池箱共振可靠度为优化目标,一阶固有频率和质量为约束对蓄电池箱进行共振可靠性优化.优化结果显示,可靠性最优解远离约束边界,而且在提高蓄电池箱共振可靠性的同时减轻了结构质量.研究成果为蓄电池箱的进一步改进提供了理论依据. 相似文献
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10MN液压精锻机锻造箱的结构优化设计 总被引:1,自引:0,他引:1
运用FEM解析对10 MN四锤头液压精锻机的主要零部件锻造箱进行结构强度有限元分析,并以减小锻造箱处应力为目标对锻造箱进行结构优化设计.以锻造箱各尺寸参数作为优化设计变量,以断裂处单元应力最小为优化目标,编制锻造箱优化设计程序ODPST,对锻造箱进行结构的优化.通过优化使锻造箱危险点应力减小约15.5%,锻造箱的强度提高效果明显,延长了其使用寿命. 相似文献
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