碱洗塔废碱系统黄油回收探索

裂解气中的酸性气体含量(摩尔分数)为0.2%~0.4%,一般要求将裂解气中的H2S和CO2分别脱除至体积分数1 mL/m3以下。通常乙烯装置采用碱洗法脱除裂解气中的酸性气体。上海石化乙烯装置老区裂解气压缩机三段出口设有碱洗系统,用NaOH溶液洗涤裂解气,以除去裂解气中的H2S及CO2等酸性气体,防止下游催化剂中毒和污染乙烯产品。碱洗系统不断排出废碱液,而含有大量黄油的废碱液常因含油量不合格,给下游处理设施的操作带来困难。黄油通过装车外送处理,也给环保带来了压力。结合碱洗塔黄油生成的原因,通过对黄油回收系统进行改造,将黄油回收至急冷系统。     

裂解气压缩机段间罐改造减少烃类损失

介绍了裂解新区改扩建以来碱洗系统废碱液中黄油量大的原因分析及改进措施。重点叙述了裂解气压缩机段间罐改造的必要性、计算分析、经济技术分析等。     

MTO烯烃分离单元碱洗塔注碱优化调整

经过几个阶段调整后,碱洗塔强、中、弱循环段碱浓度最佳控制指标分别为4.5 wt%、3.5 wt%、1.0 wt%,新鲜碱液氢氧化钠注入量控制指标为150 g/h,碱洗塔出口的二氧化碳的含量小于1 ppm,满足指标要求。经过优化调整后,不仅减少了碱液的消耗量,同时又减少了黄油抑制剂的注入量,使黄油生成明显减少,节省了碱液成本和黄油的处理成本。     

乙烯装置碱洗塔运行维护及检修处理

酸性气体对裂解气的进一步加工危害较大,而碱洗塔压差的变化影响裂解气压缩机功耗及稳定运行。重点介绍了乙烯装置正常生产过程中碱洗塔的运行维护、指标监控、异常调整及装置停车大检修期间碱洗塔的检查维修。通过采取整体更换除沫网、对塔盘及塔釜的焦层进行人工清理、水力冲洗、对脱落的浮阀进行补充完善等措施,碱洗塔压差下降较为明显。通过严格控制碱洗塔入口温度,下段及中段循环碱液中游离碱浓度,并连续稳定注入黄油抑制剂,保证了碱洗塔无黄油生成,运行安全稳定。     

乙烯碱洗系统操作优化

建立新的碱液分析方法,可较准确分析废碱液内NaHCO_3和NaHS的含量,为碱洗系统由鲁姆斯碱洗法向长尾曹达碱洗法转变提供调整依据。通过增配碱洗系统补碱线,当硫含量出现波动及时调整新鲜碱液补充量,有效降低了新鲜碱液的使用量,同时避免了碱洗不合格的出现。通过增配碱洗系统补水线,防止外送废碱液结晶堵塞管道。通过减少碱洗系统黄油产生,保持合适的碱洗温度及压力,保证了碱洗系统的稳定运行。碱洗系统优化调整后,一段碱液浓度由1%～2%降低到0,二段碱液由8%～15%降低到8%～10%。吨乙烯耗新鲜碱量由6.3 kg降低到3.6 kg,吨乙烯废碱排放量由21.4 kg降低到16.3 kg。实现了碱洗系统减排。     

国产KD-1黄油抑制剂在乙烯装置上的应用

在抚顺乙烯装置碱洗塔的弱碱段投加国产KD-1黄油抑制荆,考察了其抑制黄油生成的效果.通过1个月的连续观察,结果表明,投加KD-1黄油抑制剂明显降低了碱洗系统各段碱液黄油含量和COD值,达到了抑制黄油生成的效果.排黄油量平均下降20%,碱洗塔压差保持了平稳、无波动,急冷水系统pH值无波动,保持平稳运行.     

废碱液工业化处理技术评价

对炼油厂/石油化工生产厂而言,恰当处理工业废物是件又使人头痛又费钱的问题。本文将对废碱液处理目前可采用的工业化技术进行探讨。并就各种废碱液处理工艺进行比较,对各自的优、缺点做简要评价。 乙烯厂中的裂解气所含的酸性气体主要是H_2S和CO_2及少量的RSH、HCN等。这些酸性气体在压缩系统两个相邻压缩段之间的吸收塔中通过与稀释的氢氧化钠反应来除掉。     

乙烯装置裂解气压缩及凝液汽提系统技术改造

通过流程模拟计算,乙烯装置采用低压脱甲烷流程时,裂解气压缩产生的冷凝烃液进凝液汽提塔,塔顶烃蒸气直接经干燥后去深冷系统的冷箱,而不循环返回裂解气压缩机四段入口,降低了裂解气压缩机的负荷和功率消耗,是乙烯装置技术改造的一项节能措施。     

乙烯废碱液再生回用的可行性研究

采用过渡金属氧化物沉淀法和苛化法处理乙烯裂解废碱液得到再生碱液,考察了再生碱液循环使用的可行性.结果表明再生后乙烯废碱液的腐蚀性、结垢趋势以及发泡性能都在允许范围之内,同时循环再生试验结果表明其吸收性能可以满足裂解气碱洗的需要.     

黄油抑制剂在乙烯碱洗塔的应用

介绍了EC3315A黄油抑制剂在齐鲁乙烯装置碱洗系统的应用情况。通过向碱洗塔循环碱液中注入黄油抑制剂EC3315A，来改善废碱氧化单元的操作，进而解决环保COD排放超标的问题。     

乙烯装置碱洗工艺优化抑制黄油生成

在乙烯裂解工艺中,碱洗系统中黄油的生成一直被视作重要的生产瓶颈。而传统的黄油脱除方式不仅运行成本高,处理效果也不稳定。针对上述问题,从黄油生成的源头入手,根据碱洗系统实际酸性气体进入量,精确控制各段碱液质量分数,调变塔盘操作温度,同时优化新鲜碱液稀释流程,避免氧气进入碱洗系统,并适当注入洗油,溶解塔内已生成黄油,在保证酸性气脱除效果、碱洗系统稳定运行的前提下,不仅有效地抑制了不饱和烯烃的聚合,减少黄油的生成,还达到降本增效、提高可操作性的目的。     

前脱乙烷流程乙烯装置的凝液汽提工艺研究

在百万吨级前脱乙烷流程的乙烯装置裂解气压缩机工艺系统中进行了凝液汽提工艺的研究。模拟计算了凝液汽提塔在裂解气压缩机第五段出口时裂解气压缩、分离和制冷系统的变化情况,考察了该塔塔压的变化对这些系统的影响。研究结果表明,应用凝液汽提塔可降低脱乙烷塔塔底温度13℃以上,当凝液汽提塔塔压与裂解气压缩机第四段吸入口压力平衡时,综合能耗最低。建议在新建前脱乙烷流程的乙烯装置时应用凝液汽提塔,并将它设置在裂解气压缩机第五段出口。     

聚酯装置乙二醇喷淋系统的在线清洗技术

为解决聚酯缩聚装置的乙二醇 (EG)循环喷淋系统被低聚物堵塞的问题 ,采取在线清洗技术 ,根据清洗液的 pH值调节氢氧化钠加入量 ,并控制碱洗时间 48h ,碱液浓度 1%～ 10 %时 ,清洗效果好 ,且省时省力、不中断正常生产。     

我洗塔黄油抑制剂技术跻身前列

<正>截至11月4日,经过一个月的工业化应用实践证明,齐鲁石化烯烃厂80万吨/年乙烯装置所使用的国产新型环保黄油抑制剂产品,与原使用美国进口黄油抑制剂相比,乙烯装置碱洗塔DA203塔釜废碱液的黄油含量下降45%,废碱液罐底中废碱液的油含量下降38%,标志着国产新型环保黄油抑制剂技术已成熟,产品技术达到国际领先水平。     

扬子乙烯裂解气碱洗黄油的抑制及回收措施探讨

对乙烯装置裂解气碱洗过程中黄油产生的机理、减少黄油生成量和黄油的回收利用方法进行了探讨。针对扬子乙烯碱洗系统黄油生成量过大的问题,采用工艺优化及添加黄油抑制剂的方法,效果显著;通过水洗法对黄油进行回收,作为汽油加氢装置的原料,具有显著的经济效益。     

碱洗塔长周期运行存在的问题及改进措施

对茂名乙烯1号裂解装置碱洗塔在长周期运行中发生堵塞的原因进行了分析。通过注入黄油抑制剂,加注冲洗油,采用波动法除垢技术可有效缓解碱洗塔塔盘堵塞。同时,提出碱洗塔由二段碱洗改造成三段碱洗,并在碱洗塔入口增加裂解气过热器,可从根本上解决黄油生成量大导致塔盘堵塞的问题。     

扬子乙烯裂解气压缩机一段吸入压力高原因探讨

介绍了扬子石化烯烃厂乙烯联合装置2号裂解气压缩机(GB1201)系统的工艺流程特点。通过分析裂解气压缩机透平蒸汽用量、做功情况及压缩机效率,研究影响裂解气压缩机一段吸入压力的相关因素,找出了一段吸入压力高的原因并提出了改进措施,为裂解气压缩机长周期高效运行提供了操作指导。     

典型的乙烯装置压缩流程及其工艺操作技术

介绍了几种主要乙烯工艺流程压缩单元的技术特点,着重叙述了裂解气压缩机段间循环水冷却器的设计以及机组的注油、注水系统和碱洗单元、干燥单元的关注重点.对压缩系统操作中可能出现的失控给出了处理建议.     

甲醇合成系统联合压缩机优化改造小结

兖矿鲁南化工有限公司200 kt/a甲醇装置(简称甲醇Ⅰ系统)合成系统有4台往复式联合压缩机(四开无备,简称A~#机、B~#机、C~#机、D~#机或联压机),其生产任务是压缩甲醇合成系统的新鲜气(简称压缩段,二级压缩)与循环气(简称循环段)。2018年,为适应前系统节能升级改造(NHD脱硫脱碳系统改为低温甲醇洗系统等)的需要,并综合考虑输送气体压力的变化与全系统的统筹协调等情况,决定对4台联压机进行改造:4台联压机循环段不作改动,仍输送循环气;A~#机、B~#机压缩段改为输送热回收系统来水煤气至低温甲醇洗系统未变换气洗涤塔(由二级压缩改为两缸并联一级压缩),C~#机、D~#机压缩段继续输送新鲜气(由二级压缩改为两缸并联一级压缩);4台联压机改造的同时对关联系统也进行了相应的优化。改造完成后,联压机进行了单体试车及消缺,2018年8月17日一次开车成功,随后条件成熟时进行了联压机打气量试验和循环段空转试验。各项试验及实际运行情况表明,改造后的联压机运行平稳,各项工艺指标合格,完全能满足甲醇合成系统及后续醋酸系统的生产需求,改造达到了预期目的。     

凝液汽提塔在乙烯装置前脱乙烷流程中的应用探讨

在百万吨级前脱乙烷流程的乙烯装置裂解气压缩机工艺系统中进行了凝液汽提工艺的研究。模拟计算了凝液汽提塔在裂解气压缩机第四与五段之间时裂解气压缩、分离和制冷系统的变化情况,考察了该塔塔压的变化对这些系统的影响。研究结果表明,应用凝液汽提塔可降低脱乙烷塔塔底温度13℃以上,减少低压蒸汽消耗量,不会增加乙烯制冷压缩机的功率,但增加裂解气压缩机和丙烯制冷压缩机的功率,使综合能耗有所上升;凝液汽提塔塔压对低压蒸汽消耗量的影响较大,而对裂解气压缩机、丙烯和乙烯制冷压缩机的功率影响较小,当塔压为0．9MPa时,综合能耗最低。当凝液汽提塔被设置在裂解气压缩机第四与五段之间时,不建议在新建前脱乙烷流程的乙烯装置中应用它。