Al_(88)Co_4Y_6Er_2非晶合金的晶化动力学效应

采用单辊旋淬法制备了Al_(88)Co_4Y_6Er_2铝基非晶合金,运用差示热分析技术研究非晶合金晶化动力学性能。采用Ozawa方法计算了Al_(88)Co_4Y_6Er_2非晶合金晶化激活能,得到初始晶化激活能Ex1是370.6kJ·mol-1。同时发现Al_(88)Co_4Y_6Er_2非晶合金的晶化百分比与温度的关系曲线均呈"S"型曲线,并且随着升温速率的增加,对应的非晶合金"S"型曲线依次向高温移动。此外,在初次晶化过程中晶化激活能(Ea)随晶化体积分数(x%)的增加呈线性递减趋势。     

SA350 LF2CL1管板锻件工艺优化

针对ASMESA3 5 0LF2CL1管板锻件AKV( -45 .6℃ )不合格问题进行分析 ,通过采用细化晶粒、提高材料淬透性的工艺方法彻底解决了这一问题     

LF6铝合金搅拌摩擦点焊

搅拌摩擦点焊(FSSJ)是近年来发明的新的点焊方法,具有接头强度高、能耗低和设备简单等优点,在汽车行业焊接轻质合金如铝合金、镁合金等具有很好的应用前景.采用自行设计的搅拌头对1 mm 1 mm的LF6铝合金进行了搅拌摩擦焊试验研究.试验结果表明,接头剪切强度约是电阻点焊的1.56倍.接头可以分为搅拌区和热影响区,搅拌区的材料受到搅拌头的作用发生圆周运动和轴向运动,形成细小的再结晶晶粒,强度高、塑性好.     

LF6铝镁合金锻造工艺研究

通过工艺塑性试验和在生产条件下试锻,研究了LF6合金锻造特点,确定了它的合理的加热温度,并讨论了防止它在锻造时产生裂纹的方法。     

LF6/TA2扩散焊接接头组织结构及性能

进行了LF6／TA2扩散焊接试验,结合断口形貌、XRD分析、能谱分析和接头强度测试,研究了Al,Mg,Ti三组元互扩散过程,给出了接头形成规律及其强度性能。结果表明,扩散焊接可以得到最高抗剪强度达83MPa的LF6／TA2接头;525℃以上扩散焊接时会发生扩散反应,生成唯一的三元金属间化合物新相Al18Ti2Mg3;接头强度受固溶冶金结合区及扩散反应新相区的影响,随前者增大而增大,随后者增大而减小;Al,Ti元素可以互扩散,但未发现有Mg元素向TA2母材中扩散的迹象;Al,Ti,Mg三元扩散反应产物按照近似线性的生长方式长大。     

Y_2O_3-Nb/Y_2O_3复合梯度材料的研究

采用一次成形烧结的方法成功制备了Y_2O_3-Nb/Y_2O_3复合梯度材料,并用XRD、SEM及EDS表征了其相组成和组织结构。结果表明该复合梯度材料中除气相外只有Y_2O_3相和Nb相,其中Nb以片层状和弥散点状两种形态分布在Y_2O_3基体中。测试了Y_2O_3-Nb/Y_2O_3复合梯度材料的室温三点弯曲强度,结果显示其弯曲强度高于纯Y_2O_3以及Y_2O_3-Nb复合材料,表明Y_2O_3梯度层与以Y_2O_3为基体的复合材料具有较高的结合强度。     

LF6防锈铝与HR-2抗氢不锈钢摩擦焊接

通过试验研究了铝合金系列含镁量最高的LF6防锈铝与HR-2抗氢不锈钢异种材料摩擦焊接头的组织与性能,探讨了其摩擦焊接性。经焊前对焊接界面的特殊处理,清除了LF6与HR-2待焊接表面上的氧化膜,并采用以纯铝为介质的三元摩擦焊接工艺方法,避免或减少焊接界面上金属间化合物的生成,所焊接制品的抗拉强度可以达到或超过LF6防锈铝母材所要求的供货状态σb≥270MPa的技术要求。     

高加用SA-350LF2CL2钢特厚截面管板锻件热处理

某公司的高加管板属ASME钢印产品。该管板粗加工尺寸为 2 0 3 0mm× 783mm ,材料采用ASMESA -3 5 0LF2CL2钢 ,技术要求高 ,而且还有严格的取样部位、方向和力学性能要求。借鉴低加小管板试制经验 ,在工艺上采取添加合金元素、内控材料成分、控制冶炼方式及强冷、深冷热处理技术等各种手段 ,解决了特厚饼型件管板的制造难题。     

提高LF6板材屈服强度的研究

考察了ＬＦ６板材在中温压延程中的显微组织变化，确认该工序是影响ＬＦ６板材退火后屈服强度低的关键。用热轧板中间退火冷轧工艺代替中温压延，可大大提高ＬＦ６板材退火后的屈服强度；对中温压延生产的ＬＦ６板材采取快速退火的办法，也可少量地提高屈服强度。     

LF6型铝合金焊接角变形规律

采用动，静态相结合的方法对不同厚度ＬＦ６型铝合金平板的焊接角变形试验表明以堆焊，开坡口焊两种形式进行自动ＴＩＧ焊时，角变形是由温差或失稳引起的，从而得出其焊接角变形的规律，确定出平板状态下的临界板厚。     

LF6R筒体焊接的新工艺

我厂某高新项目的筒体材料是LF6R铝合金。这种材料熔点低、比重小 ,与氧的亲合力大 ,热传导系数大 ,焊接时易产生气孔、裂纹、变形较大及过烧等焊接缺陷。利用多功能AC/DCTIG自动焊接系统 ,采用交流电源 ,对筒体环缝进行水平位置的焊接 ,焊接接头质量好 ,外观平整光滑 ,满足产品的技术要求。1　工艺过程(1)试件材料　LF6R ,试件尺寸为3 15mm× 4mm ,共 3条环焊缝。母材的化学成分见表 1。表 1　母材的化学成分 ( % )FeSiMnMg ZnTiCu0 .2 0 .0 4 70 .596 .50 .0 14 0 .0 4 80 .0 2 7(2 )焊接材料　焊丝 :LF6R ,1.6mm ,保护气体…     

AA6061-T6铝合金表面纳米Y_2O_3改性硅烷膜的耐蚀性

采用动电位极化曲线,电化学阻抗谱(EIS)和中性盐雾试验(NSS)研究了溶液中加入不同含量纳米Y2O3对铝合金AA6061-T6表面硅烷膜耐蚀性的影响,采用扫描电镜(SEM)对其形貌进行了观察。结果表明,在1,2-双-三乙氧基硅烷(BTSE)溶液中加入少量纳米Y2O3可提高硅烷膜在3.5%NaCl溶液中的耐蚀性。硅烷膜对铝合金的保护只起到物理屏障作用。纳米Y2O3抑制了电化学腐蚀过程中阴极还原反应的发生,但不影响电极反应的动力特征。SEM表明在BTSE硅烷溶液中添加10~20mg/L的纳米Y2O3后,硅烷膜表面变得平滑致密。     

稀土Y_2O_3对WC-6%Co超细硬质合金组织及性能的影响

本文研究了在复合抑制剂(Cr3C2/VC/TaC)组成及含量不变的基础上,添加不同量Y2O3对WC-6%Co超细硬质合金的组织结构、磁性能及力学性能的影响。通过XRD以及性能测试,研究发现:在WC-6%Co超细硬质合金中添加Y2O3,能起到细化晶粒的效果,当添加0.2%Y2O3时,合金的晶粒最细,致密度最好,WC晶粒分布均匀;Y2O3会影响WC-6%Co超细硬质合金的磁性能,随着Y2O3含量的增加,合金的矫顽磁力增加,磁饱和强度略有降低,Y2O3能有效的改善合金的机械性能,特别是其抗弯强度。结果表明,当抑制剂配方为0.8%(Cr3C2/VC/TaC)+0.2%Y2O3时,制备的WC-6%Co超细硬质合金的机械性能具有最佳值,硬度达到94.1 HRA,抗弯强度1 770 MPa。     

LF6合金羽毛晶的组织和性能

前言近年来熔炼铸造工艺不断地向前发展。为提高金属的纯洁度,对熔体采用了多孔陶瓷管过滤等净化措施。这些净化处理除掉了铝液中的有害夹渣,但是同时也把一些外来晶核过滤     

提高LF6M板材屈服强度的研究

为了提高LF6M板材(3毫米厚)的屈服强度,本文就退火升温速度和退火冷却方式对LF6M板材屈服强度的影响进行了研究,试图为解决该板材屈服强度偏低问题提供参考依据和可行途径.工业生产试验表明,当退火制度为320±5℃/40分时,若退火升温速度达到150℃/小时或以上时,基本可解决LF6M板材(3毫米厚)屈服强度偏低的问题,合金的耐蚀性亦不受影响;改变退火冷却方式达不到提高屈服强度的目的.     

LF6铝合金细长轴对称车削加工参数优化

为解决LF6铝合金细长轴车削加工弯曲变形大和表面质量差问题,提出基于专用车夹的对称车削加工工艺。基于力学模型分析和切削模型分析,锁定加工参数是影响细长轴加工质量的核心因素,基于中心复合法设计试验方案,分别利用极值法和响应面法探究加工参数对最大弯曲变形量和表面粗糙度的影响规律,基于JMP软件的等高线刻画器模块对加工参数进行多目标优化计算,并将优化结果通过实际加工对比验证,结果表明:采用对称车削工艺从原理上可实现低成本、大刚度、高效率细长轴加工,基于响应面法优化的对称车削加工参数可实现弯曲变形和表面质量的精准控制。     

防锈铝LF6的固态塑性连接工艺

针对防锈铝LF6研究了搅拌摩擦焊焊接规范对焊缝成型及接头力学性能的影响 ,分析了搅拌摩擦焊缺陷产生的原因。结果表明 ,LF6 (M )搅拌摩擦焊接头强度可以达到母材的强度 ,其背弯和正弯角度可达到 180°;焊接规范对接头的力学性能有影响 ,存在一个最佳力学性能规范区 ;某些规范条件下可能出现单边沟槽或隧道型缺陷 ,它们的位置与搅拌头的旋转方向有关。     

大厚度LF6铝筒段补焊工艺

大厚度LF6铝筒段在自动焊接后容易出现气孔和夹渣等缺陷.针对这些焊接缺陷提出采用手工钨极氩弧焊进行补焊修复的工艺措施.根据排挖缺陷的具体情况,分为未挖穿和挖穿两种方式进行修复.实践证明这种工艺可以有效保证补焊质量,对企业的生产具有重要的实际应用价值.