减压转油线的技术改造

乌鲁木齐石油化工总厂在常减压蒸馏装置减压转油线技术改造中成功地开发和利用了减压炉炉管100％吸收减压低速转油线热胀量的新技术,从而最大限度地简化了转油线过渡段结构、缩短了长度,降低了转油线温降、压降,提高了产品质量。文中重点介绍了两次技术改造的内容及改造后的效果。通过三年多的实践,证明这一新技术安全可靠、经济效益可观,可作为各炼油厂减压转油线改造的依据。     

减压炉炉管及转油线的技术改造

石油二厂南蒸馏装置于1964年9月建成投产,设计加工能力为100×10~4t/a,先后经过几次扩建改造,加工能力已扩大到280×10~4t/a,减压炉采用热负荷为16.3MW 的圆筒式加热炉,减压炉出口转油线为φ720mm 的高速转油线,减压塔进料为切向进料。由于转油线管径的影响,致使减压炉出口温度较高(410±2℃),减压转油线总温降达14℃,压降高达40kPa。为了降低减压炉出口温度,减小转油线温降、压降,于1990年7月进行了技术改造。     

常减压装置减压转油线的改造

介绍了减压转油线改造的方向，就过渡段的管径和走向管进行分析，讨论了把减压炉出口端眯作为可动点设计对转油线的影响，并介绍了金陵石化公司炼油厂一套常减压装置转油线的改造情况，对改造效果作了简要分析。     

二套常减压装置减压转油线的改造

本文对我厂二套常减压装置１９９５年减压转油线改造做了介绍，对改造的效果从转油线的温降和压降、减压产品收收率的提高、节能及其经济效益等方面进行了分析。     

减压转油线气液两相流动的流程模拟

应用流程模拟软件PROII,基于压降模型和多级闪蒸模型,对减压蒸馏装置转油线（简称减压转油线）内的气液两相流动过程进行模拟,预测转油线中的压力、温度以及油气汽化率和气液体积比的变化。结果表明：压降、温降以及油气汽化率和气液体积比的变化主要发生在转油线的过渡段和衔接处;与高速转油线工况相比,低速转油线工况下的压降和温降均明显降低;在减压塔内油气汽化率一定的条件下,低速转油线工况下的入口温度更低,且能量的传递效率更高;同时,低速转油线工况下的油气汽化率和气液体积比的变化较为缓和,更有利于减少减压蒸馏塔进料段的雾沫夹带。所建模型的预测结果与工业数据较为一致。     

浅谈低速减压转油线

对低速减压转油线的压降、温降及气化率变化值之间关系作一理论分析 ,对低速减压转油线为深拔 ,改善产品质量及节能降耗带来的影响作一理论探讨     

减压转油浅的设计

中国石油天然气华东勘察设计研究院为胜利石油管理局稠油处理厂3500kt／a常减压蒸馏装置设计的减压转油线,将减压塔、减压炉和转油线置于同一轴线上,转油线的过渡段设计成裤形并采取对称布置。转油线安装时,采取了预位移措施。该转油线投用4年,运行情况良好。     

大型减压炉设计探讨

结合近几年新建的大型常减压装置,综述了减压炉的设计要点,并以某10000kt/a常减压装置减压深拔减压炉的具体设计为例,对水平管和立管减压炉的特点进行对比,论述了各自的优缺点。并建议根据转油线的实际压降合理确定加热炉的出口压力。     

10．0Mt／a常减压蒸馏装置减压转油管道的设计

中国石油大连石化分公司10．0Mt／a常减压蒸馏装置是国内最大的常减压蒸馏装置,其减压转油管道的设计有以下特点：①为满足减压深拔的要求,管道从减压炉内到减压转油管道共进行了13次扩径;②转油管道高速段对称插入过渡段;③高速段、过渡段间没有明显的界限;④低速段管道较长。该减压转油管道设计与传统设计出发点不同：传统设计强调在满足热补偿及安装空间位置的前提下,尽量减少长度和转弯次数,以降低转油管道的压力降和温降;该减压转油管道的设计以满足减压深拔工艺要求为出发点,整个设计均围绕保证油品在低速段充分汽化以及油气分离的中心点。在选材方面,该转油管道直径在500mm及以下时选用纯316L无缝钢管;管道直径500mm以上时选用20R＋316L复合钢板卷管。该管道高速段绕了许多”蛇形”弯,以解决管系的热膨胀问题。该装置自2006年3月开工以来,运行正常,说明减压转油管道的设计达到了预期要求。     

低温降,低压降减压转油线的设计和计算

介绍了乌鲁木齐石油化工总厂常减压装置减压转油线的改造情况，通过设计、计算和实际标定证明，改造后的减压转油线具有温降低、压降低、汽化率高的特点。因而，改善了油品质量，提高了减压拔出率，取得了较好的经济效益。     

减压装置转油线设计方法的探讨

随着减压装置节能和深拔水平的不断提高,减压炉和减压塔之间的转油线设计越来越受到人们的重视,特别是润滑油型的减压装置,广泛地采用了低流速、低温降和低压降的转油线,对降低减压炉出口温度,避免     

武汉石油化工厂设备腐蚀调查报告

第13周期,我厂炼制的原油基本为鲁宁管输油,后期炼制了部分渤海油。原油性质为硫含量高、盐含量高、酸值高,因而设备的腐蚀是严重的。一、常减压装置1.常减压装置腐蚀现状常减压加热炉管、出口管线、转油线及常减压塔进料段以冲蚀为主,常压炉四路出口管线上先后五次泄漏(1987年度),出口管线至集合管处冲蚀沟槽为流线型。减压转油线进料口底壁严重减薄,最薄处为7.4mm(原厚为14mm,使用时间为18     

减压炉存在的问题及解决方法

对减压炉存在的对流段炉管材质等级偏低、炉膛温度超标等影响加热炉安全运行的问题进行了分析，介绍了采取炉管材质升级、投除垢剂、燃烧瓦斯富余气、降低转油线压降等措施并指出今后在安全使用及优化操作方面应加以重视的问题     

大型常减压装置减压转油线管道设计

结合某10 Mt/a常减压装置,对减压转油线主要设备布置、管道材质、应力分析、支吊架设计等方面的基本要点和注意事项进行了总结。根据转油线内介质设计条件,高速段小直径管道采用316L不锈钢钢管,高速段大直径管道及低速段管道采用碳钢和316L不锈钢复合钢管。结合转油线两相流介质易振动的特点及工艺介质压力降尽量小的要求,选取合理的管道布置方案和有效的支架防振设计是转油线设计的关键。该装置将减压塔与减压炉和转油线置于同一轴线上,转油线的低速段成直线布置,高速段在低速段两侧对称布置;在位移较大的部位设置弹簧支架、限位支架、减振阻尼器,采取弹簧支架偏置安装等措施,有效防止了管道的振动,确保装置长期、安全、平稳运行。     

大型常减压装置减压转油线管道设计方案探讨

阐述了减压转油线的结构和管内介质流动特点。结合某炼油厂10 Mt/a常减压装置扩能改造的实际情况,从工艺、管道应力和经济性等方面对4种减压转油线布置方案进行了综合比较,分析了各种方案的优缺点。结果表明:高速段插入低速段的方式对转油线性能具有较大影响,端部插入受尺寸限制不能满足工艺要求,侧面对称插入有利于改善低速段受力情况,而顶部插入方案在满足工艺和管道应力要求的同时具有较佳的经济性。根据项目实例,设计了一种用于大口径管道的支架,总结了大型减压转油线的支架设置和一些应注意的设计要点,为同类装置设计提供一定的借鉴。     

适应润滑油生产的常减压蒸馏装置改造投产

锦西炼油厂北蒸馏装置由石化总公司北京设计院和本厂设计室联合设计,进行改造.1984年6月开车成功,得到合格产品. 该装置改造的原因是它的减压系统(炉、塔)不适应生产中性润滑油料.为此: 1.将减压塔由并联的双塔更新为一座φ6400/φ4200毫米塔;相应更新两座φ1600毫米汽提塔;减压塔内全凝段采用环矩鞍填料,减一中取热段和减四下方洗涤段为6层网孔塔盘,其余采用新开发的伞帽塔盘. 2.减压炉更新为780万千卡/时大炉膛水平管立式炉,炉管注汽1重%,逐级扩经等温气化,低速转油线,使炉出口温度小于390℃.     

常减压装置减压深拔模拟与实践

论述了常减压装置采用深拔技术的主要条件及手段,包括减压塔塔顶真空度、全塔压降、减压炉出口温度等。采用Petro-SIMTM软件对减压炉的模拟结果表明,提升减压炉出口温度能明显提高减压总拔出率,且减压炉有较大提温余地。工业实践结果表明,将减压炉出口分支温度由394℃提高至404℃后,渣油(含洗涤油)收率下降1.82个百分点,渣油530℃馏分质量分数下降1.08个百分点,减三线产出油终馏点提高10℃,且装置运行稳定,产品质量完全满足二次加工装置对原料的要求。     

250万t/a常减压蒸馏装置减压深拔改造

2016年玉门炼化总厂250万t/a常减压蒸馏装置实施了减压深拔和换热网络优化改造,通过换热网络集成、优化,原油换热终温从260℃提高到310℃;通过对减压塔减压深拔改造,包括润滑油型改造为燃料型,抽真空系统改造,减压炉改造,减压转油线改造等,原油实沸点切割温度达到565℃,减压蜡油收率提高6.47个百分点,优化了催化...     

减压转油线腐蚀原因分析与对策

介绍了锦西石化分公司常减压Ⅰ套装置减压高速转油线的腐蚀情况。腐蚀主要发生在过渡段管道转弯处。由于检修工期短,仅对其进行了补强处理。为彻底杜绝隐患,确保装置长周期运行,文章提出了相应的防护对策和建议。     

新型减压转油线设计在大型常减压蒸馏装置的应用

减压转油线是指自减压炉至减压塔之间用于输送工艺介质的管系,它是常减压蒸馏装置中一组极其重要的管系,其布置形式将直接影响到整套装置的平面布置和最终设计成品质量.本文阐述了常减压蒸馏装置中高速减压转油线的主要特点和布置形式,并结合某大型常减压蒸馏装置的自身特点与实际情况,探讨了高速减压转油线的设计思路.同时运用图文与表格相结合的形式从管道应力、支吊架设计、材质和壁厚等各个方面对高速减压转油线的设计进行了深入而详尽的分析.