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某厂轧制铜板用的模具——壳体材料为5CrNiMo,其化学成分(质量分数,%)为:0.57C,0.26Si,0.59Mn,0.007S,0.019 P,0.56Cr,1.46Ni,0.16Mo,表面硬度要求33~38HRC,壳体形状为圆柱环型工件,外形尺寸为φ140mm×1000mm,表面有一30mm宽凹槽,因5CrNiMo钢的淬透性很好,为避免淬裂,决定采用预冷淬火工艺。 相似文献
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针对大尺寸液压破碎锤活塞用9CrV钢,研究分析了热处理工艺对其显微组织及力学性能的影响.结果 表明,经840℃淬火和300℃回火后,9CrV钢的组织为回火马氏体、粒状碳化物和残留奥氏体,其硬度为56.7 HRC,冲击吸收能量为4.66 J.随淬火温度降低至800℃,回火温度提高至400℃,9CrV钢的硬度降低至49.8 HRC,降幅近12.2%,而冲击吸收能量提高至8.98J,增幅达92.7%.这是由于降低淬火温度后未溶碳化物数量增多,一方面细化了组织,另一方面形成淬火后马氏体的含碳量降低,两者均为提高淬火组织的强韧性提供了基础.适当提高回火温度,组织由回火马氏体转变为回火屈氏体.通过淬火与回火工艺的综合调控,可有效提高9CrV钢的抗冲击能力. 相似文献
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4340钢与40CrNiMo钢为相似的两种材料,但4340钢中的Ni、Mo元素含量略高于40CrNiMo钢,不同的合金元素含量使材料具有不同的临界冷却速度,两种材料的热处理性能也有明显的差别。4340钢完全退火硬度为32.0 HRC,40CrNiMo钢完全退火硬度<180 HB;4340钢正火后得到马氏体组织,正火硬度为49.0 HRC,40CrNiMo钢正火硬度为31.0 HRC;两种材料在780~870℃淬火,加热温度对淬火硬度没有影响;在相同淬、回火工艺下,4340钢的硬度略高于40CrNiMo钢。 相似文献
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通过光学显微镜观察试验钢的显微组织,利用万能试验机、摆锤冲击试验机和布氏硬度计分别检测试验钢的强度、塑性、冲击性能和硬度,研究了热处理工艺对60CrNiMo轧辊钢组织性能的影响。结果表明,400℃等温淬火时得到的贝氏体和珠光体的混合组织其强度和塑韧性较差;相比较于马氏体等温淬火+高温回火工艺,采用两相区亚温淬火,形成的铁素体和回火马氏体双相组织,可有效改善试验钢的力学性能,并且可以避免淬火裂纹的产生;试验钢经马氏体等温淬火+亚温淬火+高温回火热处理后其布氏硬度为318 HBW,规定塑性延伸强度(R_(p0.2))为797 MPa,抗拉强度为981 MPa,伸长率15%,断面收缩率为46%,室温冲击吸收能量达到66 J,各项性能指标均优于国家标准JB/T 6401—2017中的要求。 相似文献
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本文对两种不同预备热处理的17CrNiMo6钢试样,进行了渗碳淬火工艺试验,采用金相法对渗层的组织和性能进行了检验分析。结论是:调质预备热处理的碳化物级别比正回火的有明显的改善,调质预备热处理对马氏体、残余奥氏体、内氧化的级别比正回火的也有不同程度的改善。总之,采用调质预备热处理对改善渗碳层的性能有优势。 相似文献
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Al-Mg-Si-Cu合金的热处理工艺 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了一种新型Al-Mg-Si-Cu合金热处理工艺参数对其力学性能的影响.经微合金化、熔炼铸造和挤压加工后的合金进行不同固溶、时效延迟和时效处理,并对热处理工艺进行了优化.用金相显微镜、维氏硬度计、扫描电镜及电子万能试验机对合金微观组织和力学性能进行检测分析.结果表明,Al-0.41Mg-0.36Si-1.0Cu合金的过烧敏感温度为620℃,在(520~580)℃×(40~120)min范围内固溶处理后综合性能较佳.合金最佳热处理制度为520℃×(40~120)min固溶,然后165℃×10 h时效.Al-0.41Mg-0.36Si-1.0Cu合金固溶处理后时效延迟时间对硬度的影响较6082合金小,延迟时间应控制在3 h之内. 相似文献
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运用正交试验法对压团机辊套热处理工艺参数进行优化,提高热处理成品率,使辊套的使用寿命从不足一个月提高到2.5-3个月,有明显的经济效益和社会效益。 相似文献
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20CrNiMo钢拨叉热处理工艺试验 总被引:2,自引:0,他引:2
采用正交试验法,研究了温度、碳势、氨流量和保温时间对拨叉表面硬度、有效硬化层深度及表层组织的影响。优选的20CrNiMo钢拨叉的热处理工艺参数为:840℃保温30 min,碳势1.0%,氨流量10 L/min。 相似文献
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重庆单轨交通 PC 梁铸钢支座辊轴材质为40 CrNiMo钢,直径矱130 mm,中心为矱22 mm 通孔。该辊轴用来连接上下摆支座,主要承受剪力。力学性能要求Rm≥950 MPa,ReL≥830 MPa,KU2≥78 J。由于该辊轴截面较大,采用单一油淬工艺后心部难以淬透,力学性能达不到技术要求,若采用水淬工艺,冷速过快又容易造成应力过大而开裂。而我公司冷却介质仅有盐水和油,又无水淬油冷工艺经验,为此,我们进行了大胆探索,采取水冷+空冷+油冷的淬火工艺方案,经过多次试验,确定了合理的辊轴热处理工艺,最终使40 CrNiMo钢辊轴的性能满足了技术要求。40 CrNiMo钢辊轴加工工艺流程为:下料-粗加工-热处理-精加工-低温多元共渗。 相似文献
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通过成分分析、显微组织观察、力学性能测定,对进口钎尾的组织与性能进行研究。分析了热处理工艺及参数对国产替代材料40CrNiMo钢性能的影响。结果表明:进口钎尾产品的材料为日本钢SNCM439,显微组织为细小回火索氏体,抗拉强度高达1198 MPa,冲击吸收能量为102 J;40CrNiMo经过600 ℃回火后,实现了最佳的强韧性配合;860 ℃正火+650 ℃高温回火+860 ℃淬火+600 ℃回火处理后,40CrNiMo钢的力学性能基本达到进口产品的性能要求。 相似文献
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一种用于轨道车辆的30CrNiMo8钢小型环锻件,按照常规热处理工艺在锻后经过灰冷或者坑冷,然后调质处理后,各项力学性能均优良,但是显微组织检测晶粒粗大,甚至个别批次晶粒度在0级左右,而且正火预备处理后再调质热处理,仍然不能消除粗大晶粒。经研究发现,因为30CrNiMo8钢具有较强的组织遗传性,锻后粗大晶粒会遗传给后续工序,后续调质等过程难以细化晶粒,因此在热处理工艺流程中增加一道等温退火工艺,消除了锻后粗大晶粒,有效地解决了30CrNiMo8钢小型环锻件调质后晶粒粗大的问题。 相似文献
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