温度对补偿收缩复合胶凝材料水化放热特性的影响

采用等温量热法,测定了在低水胶比条件下,不同组成的补偿收缩复合胶凝材料在不同水化温度时的水化放热曲线,探讨了在接近实际结构内部环境时补偿收缩复合胶凝材料的水化特性.在25℃,水胶质量比为0.3的条件下,硫铝酸盐型膨胀剂会抑制复合胶凝材料的正常水化,使其水化放热速率迅速降低,总放热量大幅度减小.提高水化温度消除了膨胀剂对于复合胶凝材料水化反应的抑制作用.在45℃时,掺加膨胀剂的复合胶凝材料的最大水化放热速率和96 h总放热量与纯硅酸盐水泥相当或更高.适当提高水化温度促进了矿物掺和料的水化反应,使得补偿收缩复合胶凝材料的水化硬化过程与膨胀剂效能发挥时间更好地匹配.     

碱矿渣粉煤灰胶凝体系的温度激发特性研究

为探究不同温度状态下的碱激发剂对矿渣、粉煤灰的活性激发效果,将NaOH、Na2CO3以复合掺的方式得到了碱激发剂,并以碱激发剂溶液的温度t为试验设计参数,在t=20、30、40、50、60、70、80、95℃状态下,制备了粉煤灰与矿渣的比值为0.6、碱掺量为6.0%、复合碱组分间的比例n=1.3、胶水比为3.2的净浆试...     

碱赤泥矿渣胶凝材料水化产物中碱的测定

用水溶解的方法再借助火焰光度法分别测定了碱赤泥矿渣胶凝材料水化浆体中可溶于水和不溶于水的Na2O含量,提出了在碱赤泥矿渣胶凝材料中Na2O以可溶性化合物和结合为水化产物2种状态存在的观点.研究了水化浆体中可溶性Na2O和不溶性的Na2O含量随溶解时间的变化,确定了最佳的溶出时间.证实了在水化过程中,Na2O具有2种作用:催化作用和直接参与形成水化产物.     

有机凝固剂及其胶凝机理

介绍实验室制备胶乳制品使用的有机凝固剂的方法,以及有机凝固剂的优点和与无机凝固剂的差别。     

养护温度对凝灰岩基胶凝材料力学性能的影响机理

凝灰岩是经过火山喷出散落在地面,经过压结和水化胶结固化而形成的一种火山灰碎屑岩,具有一定的火山灰活性。本文研究养护温度对凝灰岩基胶凝材料力学性能的影响,并借助FTIR、TG、SEM和MIP等对凝灰岩基胶凝材料水化产物的微观结构进行分析。结果表明,提高养护温度对凝灰岩基胶凝材料的力学性能具有一定的增强作用,提高养护温度不仅能提高早期强度,还可以提高后期强度,凝灰岩基胶凝材料的最佳养护温度为50 ℃。提高养护温度后凝灰岩基胶凝材料中没有生成新的水化产物,AFt和C-S-H等水化产物含量增加,Ca(OH)₂的含量减少。提高养护温度有利于增加凝胶孔和过渡孔占比,细化孔径结构,降低孔隙率,提高基体结构的致密度。     

弱碱激发矿渣胶凝材料的研究

本文重点介绍了在“弱碱激发高炉矿渣胶凝材料”的组成及材料性能方面的试验研究情况。     

腐植酸溶液胶凝现象初探

探讨了棕黑腐植酸钠的水溶液和黄腐植酸水溶液发生胶凝转变为冻胶时，溶液浓度和所加电解质和种类和数量对胶凝的影响。实验结果指出，浓度越高越易于发生胶凝；浓度低于某一极限值，则不会发生，该极限浓度随阳离子价数增高而增大；引发胶凝所需加入的电解质的最小量，随阳离子价数增高而降低。     

基于Krstulovic-Dabic模型的复合胶凝体系水化特性研究

将粉煤灰、矿粉、膨胀剂、纳米硅、粘改剂等掺合料按一定比例加入基准水泥中,采用等温量热仪测试了复合胶凝体系在5℃、20℃和30℃下的水化放热速率曲线.同时基于Krstulovic-Dabic模型,计算了相应的水化动力学参数,讨论了温度和掺合料对水化动力学参数的影响,探讨了复合胶凝体系复杂的水化机理.结果表明,复合胶凝体系的水化放热速率峰值随温度升高呈指数增加,而峰值到达时间则随温度升高呈指数减小,水化动力学参数随温度升高显著增大.掺合料的加入降低了复合胶凝体系的水化动力学参数和水化放热速率峰值,并使放热峰值提前出现,特别是膨胀剂和纳米二氧化硅作用显著.计算得到的反应速率曲线与测试得到的实际速率曲线的拟合精度受到温度和掺合料的影响.     

大体积砼胶凝材料体系的设计与施工控制

通过水化热和配合比试验,选择掺45%粉煤灰的胶凝材料体系用于大体积砼工程。施工实践证明,只要精心施工、科学养护,粉煤灰砼不仅能够满足建筑施工要求,而且能很好地防治砼温度裂缝。     

A METHOD OF DETERMINATION OF THE DIFFUSION COEFFICIENT BASED ON KERNEL MOISTURE CONTENT AND ITS TEMPERATURE

Mathematical analysis of convection drying in the falling rate period was used to determine the overall coefficient of diffusion as a function of temperature and moisture content. The mass diffusion equation and its series solution was adopted for a single wheat kernel, assuming that it can be represented by a sphere as a model system. The results of the experimental data and the calculations are presented in the graphical form.     

AN APPROXIMATION METHOD FOR THE DETERMINATION OF THE DISTRIBUTION OF TEMPERATURE AND OF MOISTURE CONTENT IN THE FALLING RATE PERIOD OF DRYING

The present paper deals with the periods of dif- ferent drying mechanism. A calculation method is pre- sented for the temperature distribution of the material during these periods and for distribution of moisture content in the falling rate period. The test material was a 100 x 100 x 30 mm gypsum plate.     

AN APPROXIMATION METHOD FOR THE DETERMINATION OF THE DISTRIBUTION OF TEMPERATURE AND OF MOISTURE CONTENT IN THE FALLING RATE PERIOD OF DRYING

The present paper deals with the periods of dif- ferent drying mechanism. A calculation method is pre- sented for the temperature distribution of the material during these periods and for distribution of moisture content in the falling rate period. The test material was a 100 x 100 x 30 mm gypsum plate.     

由干湿球温度计算相对湿度的简捷法

通过对相对湿度与干湿球温度间数据的分析,推导出了由干湿球温度计算相对湿度的两个数学公式,计算中不需查阅水蒸气数据表和试差,准确度较高,适于工程计算。在相对湿度≥４０％,湿球温度０～８０℃,风速＞５ｍ／ｓ的空气—水蒸气系统,平均相对误差为１．７％和１．１％。     

引射喷嘴流量系数的计算方法

引　言引射雾化喷嘴是在螺旋导水芯雾化喷嘴基础上发展起来的一种新型的二次雾化型喷嘴 .由于它雾化效果好 ,目前被广泛应用于煤炭、冶金、化工行业 .引射喷嘴的结构如图 1所示 ,它是由带引射风罩的喷嘴外壳与双头 (三头 )螺旋导水芯组成 .导水芯有直通孔 ,当压力水通过导水芯时 ,形成三股(四股 )水流 .其中两股 (三股 )沿螺旋沟槽螺旋前进 ,另一股沿中心直线前进 ,三股 (四股 )水在喷嘴出口处汇合 .在出口处形成实心圆锥形水雾 ,这是水的第一次雾化 .当水雾以一定锥角经过喷嘴引射罩时 ,形成密封区 ,水雾将喷嘴出口后的空气带走 ,形成负压 …     

炉衬界面温度计算方法

导出了单层和双层炉衬界面温度和外表温度的计算公式,可以简便、准确、快速地计算出界面温度和外表面温度。对多层炉衬,利用Newton-Raphson失代法在计算机上直接进行求解,结果表明,这种方法迅速、准确、收敛性好。     

EQUATIONS FOR CALCULATION OF THE TERMINAL VELOCITY AND DRAG COEFFICIENT OF SOLID SPHERES AND GAS BUBBLES

An analysis of the correlations proposed in the literature for calculation of the drag coefficient (C_D) and the terminal velocity of a falling rigid sphere has been made. Among the correlations describing C_D vs. Re, that of Turton and Levenspiel fits the experimental data almost perfectly. However, it is not explicit in the terminal velocity. The available explicit correlations do not fit the experimental data well. The present paper shows that a simple and precise explicit correlation can be developed if C_D is related to the Archimedes instead of the Reynolds number. The precision of the correlation proposed is similar to that of the Turton and Levenspiel (1986), while it is explicit in the terminal velocity. On the basis of this correlation, a model is proposed to calculate the drag coefficients and the terminal velocities of free falling or rising spherical particles in an infinite fluid as well as gas bubbles with any volume and shape rising in a contaminated liquid.     

乙氧氟草醚及其合成中间体的物性测定与计算

含氟农药是当前国内外广受重视的新型农药。乙氧氟草醚（2-氯-4-三氟甲基苯基3’-乙氧基-4’-硝基苯基醚,Oxyfluorfen）就是一种高效、低残留、选择性好,水、旱田兼用的广谱性除草剂,该产品的研制被国家列入科研攻关项目。在实施工业化生产中,为了满足工程设计和能量计算等要求,需要提供与乙氧氟草醚相关的若干重要中间体的物性数据,     

乙氧氟草醚及其合成中间体的物性测定与计算

<正>含氟农药是当前国内外广受重视的新型农药。乙氧氟草醚（2-氯-4-三氟甲基苯基3’-乙氧基-4’-硝基苯基醚,Oxyfluorfen）就是一种高效、低残留、选择性好,水、旱田兼用的广谱性除草剂,该产品的研制被国家列入科研攻关项目。在实施工业化生产中,为了满足工程设计和能量计算等要求,需要提供与乙氧氟草醚相关的若干重要中间体的物性数据,     

循环流化床锅炉灰平衡和循环倍率计算方法的研究

正确地确定循环流化床锅炉的灰平衡计算方法和循环倍率是循环流化床锅炉性能设计的基础。阐述了循环倍率和灰平衡计算的重要性，并从灰平衡计算方法分析出发，给出了各节点灰量和循环倍率的计算公式，找到了完善这一计算方法的关键参数ａｙｈ。