N300-16.7/537/537型汽轮机甩负荷的试验研究

介绍了湖南华润电力鲤鱼江有限公司2号机组(300MW)采用常规法的甩负荷试验，并针对抑制超速保护控制装置(OPC)的频繁动作和防止转速二次飞升的问题，提出优化数字式电液调节系统(DEH)中OPC动作逻辑和甩负荷后尽快使再热蒸汽压力降低的见解，可供大型机组甩负荷试验参考和借鉴。     

N300-16.7/537/537-4型汽轮机运行中高中压缸负胀差的控制

广东韶关发电厂 10号 30 0MW机组于 2 0 0 1年 3月 15日通过 16 8h试运投入生产。机组锅炉为引进美国F&W公司技术由东方锅炉厂生产的W型火焰炉 ,发电机是东方电机厂生产的水氢氢冷却方式发电机 ,汽轮机为东方汽轮机厂生产的高中压合缸Ⅳ型汽轮机。制造厂规定高中压缸胀差范围 - 3mm～ +6mm ,当胀差超过规定值时应立即破坏真空 ,紧急停机。10号机组在运行中 ,高中压缸胀差负值经常在 -1.0mm～ - 1.5mm之间。当机组降负荷率或蒸汽温降率稍大时 ,胀差往负值方向变化较快。胀差超限易造成机组的动静部分摩擦 ,因此可能引发极其严重的事故。2 0…     

浅议N330-16.7/537/537汽轮机极热态启动

根据制造商提供的资料及同类型机组运行经验,结合该机型调试及初期运行情况,介绍了上海汽轮机厂生产的引进型N330-16．7/537/5537汽轮机在极热态条件下如何快速启动及启动时应注意的事项。     

C50型汽轮机冷态启动上下缸温差大的原因分析及解决

针对C50型汽轮机组冷态全压启动时,临近并机转速或并机后,经常出现下缸温升快于上缸,造成上下缸温差大的问题,经过综合分析,并多方面查找原因,认为低压加热器随机启动,各个抽汽口的导流作用加强了下汽缸的传热,使下汽缸温升加快是造成缸温差异常的主要原因.在机组启动的实践中采用了改变圆周进汽、适当延长高速暖机时间、推迟低加的投入等办法,通过这些优化运行操作措施达到了有效控制温差的目的,实际表明效果非常理想.     

C50型汽轮机冷态启动上下缸温差大的原因分析及解决

针对C5 0型汽轮机组冷态全压启动时 ,临近并机转速或并机后 ,经常出现下缸温升快于上缸 ,造成上下缸温差大的问题 ,经过综合分析 ,并多方面查找原因 ,认为低压加热器随机启动 ,各个抽汽口的导流作用加强了下汽缸的传热 ,使下汽缸温升加快是造成缸温差异常的主要原因。在机组启动的实践中采用了改变圆周进汽、适当延长高速暖机时间、推迟低加的投入等办法 ,通过这些优化运行操作措施达到了有效控制温差的目的 ,实际表明效果非常理想     

C50型汽轮机冷态启动上下缸温差大的原因分析及解决

针对C50型汽轮机组冷态全压启动时,临近并机转速或并机后,经常出现下缸温升快于上缸,造成上下缸温差大的问题,经过综合分析,并多方面查找原因,认为低压加热器随机启动,各个抽汽口的导流作用加强了下汽缸的传热,使下汽缸温升加快是造成缸温差异常的主要原因.在机组启动的实践中采用了改变圆周进汽、适当延长高速暖机时间、推迟低加的投入等办法,通过这些优化运行操作措施达到了有效控制温差的目的,实际表明效果非常理想.     

N300-16.7/537/537-4型汽轮机运行中高中压缸负胀差的控制

介绍了300MW汽轮机组运行中高中压缸胀差的几种控制措施，取得良好的效果。     

俄制65MW汽轮机冷态额定参数启动胀差控制难原因分析及解决

针对俄制65MW汽轮机冷态额定参数启动高压缺胀差超标问题进行了分析和探讨,并提出了改进措施及解决办法。实践表明,效果理想。     

燃气-蒸汽联合循环机组汽轮机冷态预暖技术应用及优化

燃气-蒸汽联合循环机组（简称“联合循环机组”）在冷态启动过程中,由于汽轮机金属温度低,为了避免冲转过程中产生的热应力影响机组安全,汽轮机需要进行中速暖机,以提升汽轮机金属温度,这一过程极大地限制了机组快速响应电网调峰的能力。对此,在联合循环机组中首次应用汽轮机预暖系统,并对汽轮机预暖系统投入前、后机组的2次冷态启动过程进行对比。结果表明:预暖系统可以使汽轮机在冷态整套启动前达到温态启动要求,极大地缩短了冷态启动下机组的启动时间,提高了机组的经济性。此外,通过对机组冷态预暖过程的优化改进,有效地避免了汽源压力不足造成机组转速快速下降的现象。该经验可供相关联合循环机组参考。     

300MW机组冷态启动高中压缸胀差的控制

汽轮机转子与汽缸相比较,转子的体积小,并且转子高速旋转与蒸汽热交换强度较大,因此在汽轮机启停过程中,转子温度的升高或降低速度比汽缸快,使得它们在轴向膨胀时出现相对膨胀差,称之为胀差。当转子的膨胀量大于汽缸的膨胀量时为正胀差,反之称为负胀差。胀差变化的大小反映了汽轮机内部动、静部分轴向间隙的变化。     

N300-16.7/537/537型汽轮机本体部分改造

针对 N30 0 - 16 .7/ 5 37/ 5 37型汽轮机本体部分在设计上存在缺陷 ,严重影响机组运行经济性的现象 ,结合改造前机组性能试验结果 ,以双辽发电厂 1号汽轮机本体部分改造为例 ,详细论述了改造的方案、过程以及效果 ,为同类型机组的改造提供了参考。     

N300-16.7/537/537-8型汽轮发电机组振动大的处理

东方集团生产的N300-16.7/537/537-8型汽轮发电机组,在华南某厂调试期间,在并网加负荷过程中,汽轮机发电机组的轴承振动增大.     

N300-16.7/537/537型汽轮机通流部分改造经济性评价

叙述了国产N300-16.7/537/537型汽轮机主要设计技术指标、投入运行状况及实际运行经济性。详细介绍了该类型机通流部分改造实施过程,对铁岭发电有限责任公司4号汽轮机改造前、后进行性能试验比较,热耗率下降了651.35kJ/kW.h(系统隔离工况),实际运行热耗率下降了343.3kJ/kW·h(系统不隔离工况)、供电煤耗下降了14.2g/kW·h。通过比较,每年可减少向大气排放有害气体692.37t、节约标准煤22384.6t,改造费用只需25个月即可回收。     

N600—16．7／537／537型汽轮机组能耗诊断分析

通过元宝山发电有限责任公司4号600 MW汽轮机组投产后经济技术指标的能耗诊断试验,得出机组实际供电煤耗为335.6g/kW.h,比设计值高18.85g/kW·h.对主辅机进行能耗诊断分析,指出了造成能耗高的主要原因,提出了降低机组热耗率和供电煤耗的建议.     

N300-16.7/537/537-3型汽轮机高中压外缸中分面的堆焊工艺

针对湛江发电厂1号汽轮机高中压外缸中分面的变形缺陷，结合实际施工条件，制定了以手工钨极氩弧焊、镍基焊丝、焊前低温预热、焊后锤击焊缝为要素的冷堆焊工艺，工艺实施后获得了良好的效果。     

N200—12.7/535/535型汽轮机调节系统故障分析与处理

北京重型电机厂生产的N200型汽轮机所采用的调节保安系统也广泛应用于N100型及其他厂家的产品,其工作性能直接关系着电力的安全与稳定生产。本文将龙口电厂等此类汽机调保系统调试及生产中出现的问题及处理作以简要介绍,以供参考。     

汽轮机转子在无热冲击情况下实现等热应力启动的研究

依照汽轮机转子在启动过程中的热流情况 ,将汽轮机转子简化为无限长空心圆柱体模型 ,根据热传导理论 ,推导出在无热冲击情况下 ,保持汽轮机转子热应力不变的条件 ;并运用有限元法对该条件的正确性进行了验证。