焦炉深火道热态修补技术

我厂2＃焦炉为58-Ⅱ型42孔焦炉,炭化室炉墙麻面、裂纹、剥蚀、炉墙穿孔等日益严重,特别是炉墙穿孔现象严重影响了焦炉的正常生产。     

焦炉多炭化室整墙翻修

焦炉处在生产条件下,对其中几孔炭化室整体翻修是一个难度很大的整修工程。十多年来,我们先后为厂内外翻修了4.3m炭化室焦炉炉墙近100孔,6m炭化室焦炉炉墙20孔,全部取得一次推焦成功。翻修后的炉墙有些已使用10年以上,取得了较好的社会效益和经济效益。下面将整修工程中所处理的一系列技术难题做一简单介绍。     

炭化室机侧炉墙穿孔的原因和对策

宝钢现有炭化室高6m焦炉12座,分三期建设完成,一期4×50孔为新日铁M型焦炉,二期4×50孔为JN60-87型焦炉,三期4×50孔为JNX60-2型焦炉,年设计生产能力分别为171.1万t,共计513万t,相继于1985年、1991年和1997年投产,是目前国内生产规模最大、自动化生产程度最高、技术最先进的大型焦炉群体。1炉体状况随着宝钢一、二期焦炉十几年的生产运行,整个炉体状况良好,但局部损坏的现象在逐年增多,譬如炭化室墙面裂纹、剥蚀、麻面、过顶砖断裂等。尤其是近几年来焦炉炭化室机侧炉墙相继发生穿孔,严重影响了焦炉的正常生产和焦炉的使用寿命,见表1。从…     

焦炉炭化室用后硅砖的分析研究

为了解焦炉炭化室硅砖在使用中的损毁机制,对使用了40多年的JN43型侧喷式焦炉炭化室的硅砖进行取样分析,对样品的外观、理化性能、物相组成、显微结构等进行了分析研究。分析发现：1)用后的焦炉炭化室上、中、下3个不同部位的硅砖从炭化室到燃烧室方向,都形成了颜色、质地显著不同的层带;2)煤中的焦油组分对炉墙砖产生了很强的渗透作用,而煤中氧化物组分对炉墙砖的渗透轻微;3)炉墙在高温作用下发生烧结,体积总体呈收缩趋势;4)炉墙燃烧室侧约1/3炉墙厚度内的砖中方石英和石英相消失,鳞石英晶粒显著长大,较多开口气孔变成了闭气孔,线膨胀率降低;5)炉墙靠炭化室侧约1/2炉墙内石英和方石英部分鳞石英化,造成该区域线膨胀率降低。     

德国迪林根3号新捣固焦炉

德国迪林根ZKS的3号新焦炉于2010年2月2日推出了第一炉焦炭。3号新焦炉50孔，炭化室高6．25m，是世界上最高的捣固焦炉，其主要参数与该厂已有的1号和2号捣固焦炉（共90孔）相同。焦炉主要参数如下：     

推焦期间炉墙的损毁机理

防止焦炉炭化室炉墙损毁,对于延长焦炉寿命极为重要,特别是炉墙穿孔,对焦炉的操作和炉体寿命影响很大。JFE钢铁公司西日本福山厂3号焦炉是老龄化焦炉,炉墙发生孔洞,位置是在第2层砖以下,最多是第3层砖,范围很小。为了查明其损毁机理,采用模拟离散要素法进行了分析和研究。     

焦炉难推与炉墙的损坏

焦炉难推对炉墙的破坏性极大,但并不是所有难推都会造成其灾难性的损坏。布罗肯希尔钢铁公司纽卡斯尔厂５Ａ号焦炉的３３号炭化室,曾在１９９８年因除石墨的刮刀从推焦杆上落下而划伤炉墙,致使１９８８～１９９５年间,其损坏部位出现低温,并在１９９５年５月发生一次难推后,使炉墙留下了一个高０．６ｍ、长１．８ｍ的洞。不久该炉墙的中部发生坍塌,使空洞的高度扩大到近４ｍ。该厂在１９９２年前焦炉的难推率高达０．２５％,而目前的难推率已下降至０．０２％。美国内陆钢铁公司的生产经验表明,炉墙的平整度和煤料的热分配因素是影…     

6m焦炉炉顶翻修实践

马钢煤焦化公司5号焦炉为JN60—82型50孔6m焦炉，投产于1990年。近年来炉体状况日益恶化，先后发生了88号炭化室北墙2m。通洞，南墙剥蚀严重，70号焦侧南北墙大面积剥蚀。到目前为止，已挖补炉墙通洞39次，更换了蓄热室部分格子砖，但炉顶膨胀状况非常严重，必须进行全面翻修。     

高温粘结剂在焦炉上的应用

石家庄焦化集团二炼焦分厂现有两座７０孔两分下喷复热式焦炉，自１９７９年投产以来，一直进行着严格的科学管理，在完善加热制度及加强焦炉维护外，还不断改变及引进新的焦炉维修技术和新型泥料，使焦炉多次荣获中国炼焦行业协会授予的特级炉称号。现在周转时间１８h的条件下，仍保持着良好的运行状态。但焦炉已连续生产了２３年，部分炭化室墙面出现了不同程度的剥蚀及大麻面，尤其是炉头部位（包括炉头直缝及炉肩缝）也出现剥蚀坑，使砖煤气道窜漏，炉顶表面凸凹不平，造成小炉头跑、冒等问题。使用传统的磷酸泥料进行抹补与喷补其效果…     

焦炉热修技术的改进

钢焦化厂 2号焦炉始建于 1978年，因与高炉生产匹配，于 1983年才正式投入生产。 焦炉为 42孔 58- Ⅱ型复热式焦炉，采用高炉煤气加热。 炭化室有效容积 23.9m3，年产焦炭 27万 t。自 1996年开始陆续发现个别炭化室（下称病号炉）墙面变形，特别是焦侧，20层以上的墙面更为严重。 变形范围一般在 13～ 27火道之间，严重处墙面凹凸 60～ 100mm不等，致使推焦电流增大，产生难推焦或扒炉现象。……     

向炭化室炉顶空间喷水控制石墨的附着

煤用焦炉干馏时会在炭化室的炉墙表面、炉顶空间和上升管内壁生成石墨。炉墙和炉顶空间生成的石墨不仅会减少炭化室的容积,而且还会降低焦炉的生产率,增加推焦阻力,导致推焦困难。石墨堵塞上升管后还会造成炉门和装煤孔泄漏烟气。对炭化室内附着的石墨,可采用燃烧法进行清除,即在推焦后从装煤孔插入喷枪,向炭化室内快速吹入空气,从推焦杆上的喷嘴向炉墙或炉顶空间喷射空气,以烧掉附着的石墨。另外,可在热态炉墙表面涂抹硅酸钠系药剂,在其表面形成一层玻璃状的表膜,防止石墨的生成;对上升管内壁附着的石墨,可打开顶盖从根部向上导入高速空气,…     

焦炉大间台建筑设计的分析

鞍钢鲅鱼圈焦化厂建有中冶焦耐开发的首座炭化室高6.98m的JN70-2型大容积顶装焦炉,4座52孔焦炉组成2个炉组,与常规布置相比,2个炉组之间设置大间台。大间台总长为70m,总高为15．8m。顶部用于装煤车检修与通过,底部空间设有独立的焦炉综合电气室。工程设计中充分利用了有效空间．既便于焦炉的集中操作,又解决了焦炉综合电气室的单独占地问题。     

焦炉冷态停产

乌克兰阿尔切夫焦化厂2号焦炉是ПВР型下喷式宽蓄热室焦炉,于1974年4月投产。此焦炉由40孔炭化室组成,有效容积21.3m~3。炭化室全长13590mm,高4300mm,平均宽417mm,锥度30mm,28个加热火道,每侧各14个。小烟道用КЩ-35耐火砖砌成,蓄热室墙、炉内煤气道、燃烧室均用硅砖砌成。蓄热室墙内留有直径50mm的烟道,烘炉后放入喷有硅粉的直径39×3mm的不锈钢管。炉顶砖为高210mm的硅砖,边部炉顶砖为КЩ-(?)火砖,共用510种异型砖。在焦炉生产期间,结焦周期为15～16h,个别为40h。     

发展宽幅薄炉墙焦炉的研讨

本文重点研究了宽幅薄炉墙炭化室对焦炭产量、传热及炉温变化的影响。宽幅薄炉墙焦炉是实现焦炉大型化与高效的发展方向,经详细计算及采用适当调节措施,选用宽幅薄炉墙炭化室,不但能够保持焦炭产量不变,而且还可以提高焦炭质量、延长炉体寿命和减少环境污染等。     

捣固式焦炉双面炉墙挖补技术

针对捣固焦炉机炉墙易出现的损坏情况,确定切合实际的检修方案,组织进行焦炉局部大修,大修后焦炉生产正常,恢复炭化室及燃烧室加热火道的正常工作,有效的缓解了炉的老化,稳定了焦炉生产,本文重点介绍了捣固式焦炉机侧炉墙的双面墙吊顶挖补技术。     

JN60型焦炉护炉铁件负荷的管理

JN60型焦炉是目前我国自行设计的炭化摩最高、容积最大的焦炉，其护炉设备与JN43型等焦炉有所不同。焦炉采用了H型钢炉柱，燃烧室部位的小弹簧数量增加且各线成对布簧，护炉铁件结构采用大保护板形式。     

超大容积焦炉烘炉护炉铁件的管理

兖矿国际焦化有限公司建设了炭化室高度7.63m的焦炉2座,年产焦炭能力200万t,相当于国内4座6m焦炉的产量。焦炉的护炉设备结构复杂,1座焦炉的弹簧就有3996个。1焦炉护炉铁件介绍     

炭化室墙面凹凸对推焦力的影响

焦炉经过多年的运行,炭化室墙面会逐渐变得不平整,出现很多凹陷和凸起。新日铁公司用炉墙探测仪对其已运行37年的焦炉炭化室墙面的凹凸状况进行了探测,墙面的水平方向中央偏低位置存     

雷达料位仪在干熄焦系统中的应用

唐钢炼焦制气厂焦炉生产规模为274万t/a。一期160t/h干熄焦装置与2座65孔焦炉（130万t/a）配套,二期180t/h干熄焦装置与4座36孔焦炉（144万t/a）配套,干熄炉内的物料测量采用雷达料位仪。     

焦炉整墙翻修时新砌炉墙预留膨胀量的初探

重庆焦化厂于2000年5月对该厂4号焦炉(JN43 80型)40～43号燃烧室墙进行了整墙翻修,工程历时63天.在旧墙拆除后,新砌炉墙不能完全按原设计图纸施工,而必须根据旧墙的膨胀情况,斜道区的下沉、收缩情况,以及翻修时使用砖的膨胀系数来考虑新砌炉墙各部位的预留膨胀量.