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平盖大开孔后削弱了平盖的抗弯截面模量,一般采用整体加厚的方法进行补强.而等面积补强法与压力面积法均未考虑弯曲应力的影响,是不安全的.提出将常规设计方法与有限单元法相结合进行氨冷器大开孔平盖的设计,以保证设计的安全性. 相似文献
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钻杆开孔后剩余强度研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了对开孔后的钻杆进行剩余强度分析,运用有限元分析法对开孔后钻杆承受内压作用时的强度进行计算。建模时以API内加厚钻杆为研究对象,约束钻杆两边的轴向位移为0。在ABAQUS有限元分析软件环境下建立分析数据库,导入钻杆开孔后的三维实体模型,建立了有限元模型分析数据库。分析结果表明,钻杆开孔后,在内管壁施加的均布压力作用下,最大应力发生在开孔边缘的轴向位置附近,且随着开孔直径的增大,最大Mises应力也增大;在钻杆厚度一定的情况下,随着开孔直径的减小,应力集中因数逐渐减小,且趋近于恒定值;在相同的开孔直径下,钻杆直径越大,应力集中因数越大。 相似文献
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针对E-330A工艺入口管线开孔接管结构,采用比较规整的8节点六面体单元建立三维有限元模型,进行了有限元应力分析和应力强度评定,认为此开孔接管结构满足JB 4732-1995<钢制压力容器--分析设计标准>所规定的应力强度,并且有较大的安全余量,可以忽略较小的均匀腐蚀减薄量. 相似文献
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埋地罐通常需要在罐上部的人孔盖上开多个孔以满足工艺管口连接的需求,这对平盖开孔补强计算与布管设计提出了更高的要求.目前采用GB/T 150.3—2011进行平盖多个开孔的设计存在一定问题.文章在采用有限元计算方法的基础上,建立完整的螺栓连接平盖模型,对不同参数条件下结构的强度和密封性开展研究,并对开孔设计与接管的排布方... 相似文献
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关于压力容器开孔补强的设计,各国压力容器设计规范都有明确的规定,并且都给出了常规(如等面积补强法)的设计计算方法,其开孔所需补强面积中的计算厚度都是基于计算压力(内压、内压+液柱静压或外压)作用下根据计算公式求得的厚度。提出了塔类容器的开孔补强原则,列举了工程设计实例,给出了塔式容器尤其是细高(即高径比较大)塔器,其开孔补强计算的几点结论。 相似文献
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1. Introduction Recently, the application of a vortex-separation technique is extending in oilfields. After oilfields step into the middle and high water-cut stages, the hydrocyclone plays a irreplaceable role in the pre-separation of produced fluid and t… 相似文献
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为研究双级钻头导扩眼直径比,应用双级钻头的井底应力场分析模型、开挖方法、分析过程及分析选项,对?190.5 mm×?311 mm、?215.9 mm×?311 mm和?241.3 mm×?311 mm 3种双级钻头进行井底三维应力场开挖分析,得到了井底应力场分布曲线,井底应力场曲线显示:?241.3 mm×?311 mm双级钻头的径向应力释放较充分,有利于提高机械钻速;?215.9 mm×?311 mm双级钻头径向和周向两应力差减小,但仍有较大提高机械钻速的潜力;?190.5 mm×?311 mm双级钻头的径向和周向两应力差很小,其提高机械钻速的潜力较小;双级钻头的导眼体与钻头的直径比存在最优值,最优直径比为0.7~0.8。 相似文献
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将陆上油田成熟的三抽采油工艺移植到海上,是实现海上稠油和边际油田、老油田高效开发的有效途径。 在对国内海上主要油区油藏条件和采油平台结构进行分析研究的基础上,按照抽油机设计的基本要求,提出了海上平台用抽油机在型号、尺寸方面的基本参数。提出了设计悬点载荷需不小于60 kN,冲程大于5 m,冲次在2~6 min-1的抽油机,可以满足我国主要海上油田开发的需要,其尺寸高度不大于7 m,长和宽尺寸在1.8 m×2 m内,可满足平台尺寸的要求。为海上平台选用抽油机提供参考。 相似文献
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以缩聚装置集散控制系统为主线,经过改造和完善,逐步使一个没有网络功能的小系统,发展成为一个具有远程监控功能的大系统,最终实现了全厂的生产调度实时集中监控。同时对工作中遇到的重点问题和解决的办法进行了详细说明。 相似文献
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对我国《套管柱强度设计方法》标准的疑问 总被引:1,自引:0,他引:1
研究分析认为,2000年修订的《套管柱强度设计方法》(SY/T5322-2000)新标准存在一些值得商榷的问题,主要有:1)三轴应力强度在计算轴向应力时,对第一段套管采用压力面积法,以上各段则采用浮力系数法,两种方法混合使用;"轴向压应力可增大抗挤强度"的设计,是欠安全的;2)三轴抗拉强度计算公式、附录B中管内压力pi的计算、附录B2中有效拉力的绘图等,都可能有错误;3)用"垂深长度"乘以套管的"线浮重"计算定向井套管的自重拉力,与实际相差太大;4)套管弯曲力的定义不够严格,把弯曲力加到垂直井段是不正确的. 相似文献
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