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根据ASTM A387 GR22 CL2珠光体耐热钢的焊接性和工艺性特点,为避免在焊接过程中出现热影响区硬化、冷裂纹、回火脆性、软化以及焊后热处理或高温长期使用中的再热裂纹问题,结合燃气轮机排气缸进行了工艺评定,制定了合理的焊接工艺参数和工艺措施,最终使焊接接头性能达到设计要求,取得了良好的效果。 相似文献
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介绍了在德国Hitachi Datteln 1 100MW锅炉项目中,针对新材料T24钢所进行的焊接工艺试验研究。试验结果表明,T24钢并非如其开发商所言可以无条件免除焊后热处理,而是需要在特定的焊接工艺支撑下才可以免除焊后热处理。 相似文献
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SA—335P91钢的焊接工艺试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
SA—335P91钢在大容量高参数锅炉机组中的应用日益广泛。本文介绍了该钢种的焊接性能、焊接工艺试验研究及结果;阐述了严格、详细的焊接工艺、焊后热处理工艺及操作技术要求。 相似文献
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通过对SA-335P92钢的焊接接头分别进行Ac1点以下及Ac3点以上温度的焊后热处理的工艺试验,研究了焊后热处理对SA-335 P92钢焊接接头的力学性能的影响.试验结果表明手工氩弧焊加焊条电弧焊的SA-335 P92焊接接头在分别经历了正火加回火处理和去应力退火后,焊接接头的力学性能均能满足标准的要求,而且正火加回火处理后的力学性能要优于去应力退火后的力学性能. 相似文献
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《热力透平》2018,(4)
采用自动钨极氩弧(TIG)焊对N263高温镍基合金进行焊接,研究焊接接头经过热处理及不同时效时间后微观组织的演变规律。结果表明:采用自动TIG焊接5mm厚N263薄板,采用单边V型坡口,预留1mm的钝边,并采用75%Ar+25%He混合气保护,焊接速度100mm/min,可以获得成形较好的焊缝。焊后接头在800℃下经8h热处理后,发现焊缝组织中枝晶间主要是块状富Ti、Mo碳化物MC,以及周围弥散的细小析出物,主要为富Cr、Mo碳化物M23C6;随后又在750℃进行长期时效,枝晶间M23C6碳化物尺寸和数量有所增加。该研究充分说明了N263焊接接头经过高温热处理及长期时效后,晶粒稳定性强,强化相数量增多,接头保持了良好的高温性能。 相似文献
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针对热采管道选用德国DIN—17175标准,材质为13CrMo44的焊接,分析了焊接主要问题是热影响区的硬化及冷裂纹,焊后热处理或高温长期使用中出现的再热裂纹,介绍了解决问题的方法。 相似文献
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本文介绍了WB36钢的性能特点及用途、焊接材料的选配、焊接冷裂试验、再热裂纹试验、焊后热处理温度的确定及焊接工艺参数的选配。同时分析了试验数据并得出结论。 相似文献
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本文介绍了采用SMAW进行全位置堆焊汽冷屏加硬层的工艺,分析了焊接参数对加硬层稀释率的影响,阐述了堆焊过程中的工艺要点及焊后热处理的控制等。 相似文献
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锅炉用钢的性能可以通过“钢的合金化”来实现,要达到预期性能,应对钢实施热处理工艺。钢在加热和冷却过程中会发生组织结构的变化。加热后保温时间的长短和随后冷却速度的高低,也会影响组织结构的转变。使钢质本身组织结构的变化改变了钢的性能。钢的热处理就是对钢施以不同的加热、保温和冷却来获得所需要性能的一种工艺。锅炉用钢常用的热处理工艺有正火、淬火、固熔回火热处理,还有锅炉用钢经焊接后的消除应力热处理 (1)钢的正火 相似文献