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《辽宁化工》2021,50(2)
针对目前国内外U型管、壳式高压换热器管束在弯曲部分变形量大的问题,研究管、壳式高压换热器中U型换热管的变形分布规律。通过有限单元法的静力学理论分析并建立三维几何模型进行ANSYS仿真模拟计算。结果表明:管板与折流板之间、折流板与折流板之间的变形量比较小,中间变形量较大;靠近弯曲部分的折流板附近换热管的变形量指向弯曲部分呈类指数型增长;在整个U型换热管中,弯曲部位是变形量最大的部分,且变形量呈指数型增长。以上变形规律与工程实际相符合,特别是靠近弯曲部分及弯曲部分的变形量很大,已经影响到换热管的质量和使用寿命,建议在管束弯曲部分做有效支撑,防止管束弯曲部分的大变形,这对延长U换热管及其管束的使用寿命具有重要的意义。 相似文献
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基于ANSYS的换热器管束振动模态分析 总被引:1,自引:0,他引:1
根据固定管板式换热器的结构特点,采用有限元法对该结构进行有限元离散,壳体、固定管板、折流板采用空问壳单元模拟、换热管采用空问梁单元模拟,分别建立了精细的有限模型和常规的简化有限元模型,对管束动态特性进行了计算。其结果对于预测换热器的振动具有十分重要的现实意义。 相似文献
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换热器折流板的改进和使用 总被引:1,自引:0,他引:1
我厂在1986年大修期间,变换岗位新换上一台主热交换器。该换热器在制作过程中参照折流杆气-气换热器的优点(将壳程变换气由对流变成湍流),在折流板的死角区部份,钻31个ф6的孔,使2%的气体走近路形成强制湍流。一、改造前结构简述列管换热器内径ф1000毫米,H7320毫米,换热面积250米~2,575根ф25×2.5换热钢管,七块圆缺形折流板,折流板间距767毫米,δ=8毫米,ф994毫米。二、改造部份先将折流板与管板的管孔一次进行加工, 相似文献
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介绍一种转化系统常用的管壳式气体换热器的简捷工艺计算方法。这种换热器具有圆缺形折流板,换热管束在管板上为双圆缺形排列。讨论了换热器各参数的选取原则,并作了设计示例,该计算方法为设计型,可快速确定总传热系数和计算出能满足详细设计要求的换热器结构参数。 相似文献
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从管板与折流板定位、管子的准备和穿管以及管子与管板的连接三个方面阐述了浮头式换热器管束的制造过程,并针对每一道工序提出了相应的要求。 相似文献
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管壳式换热器的形式主要有固定管板式、U形管式、浮头式等,为增加换热效果,通常要设置折流板。有时为防止换热管产生过大的挠度,还要设置支持板。为了使折流板、支持板的位置得到固定,就必须采用拉杆、定距管和螺母等连接件。GB151-89第3.10.1规定了拉杆的两种形式:(1)拉杆定距管结构适用于换热管外径大于或等于19mm的管束,如图1所示;(2)拉杆与折流板点焊结构适用于换热管外径小于或等于风turn的管束,如图2所示。对第一种情况,用于拉杆固定的管板的螺孔深度L为拉杆螺纹公称直径人的1.5倍;对第二种情况,管板的拉杆孔直… 相似文献
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对于三管板反应器,控制管板、折流板管孔加工同心和管束部分的组装顺序和质量是制造设备的关键问题.通过解决这些问题,解决了整个反应器的制造难点,顺利完成了反应器的制造任务. 相似文献
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对转化过程采用圆缺陷形折流板和双圆缺陷形管束排列的气体换热器,推导出操作气量负荷率、管壳程副线率以及换热面积富裕系数与换热器管壳程进出口温度变化值之间的定量解析关系式,它们仅是换热器管壳程进出口温度设计值的函数。管过程进出口温度变化共有58种组合形式。最小换热面积富裕系数为温度变化引起换热量变化及换热器平衡温差变化两部分的乘积。 相似文献
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花板换热器与单弓形折流板换热器对比实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
折流板壳程流体横向冲刷换热管时存在振动大、压力损失大和易结垢的缺点,折流杆换热器用作冷油器时壳程Re偏低,为了克服上述缺陷,研制出一种新型的花板换热器。花板换热器中壳程流体的流动方式与单弓形折流板换热器不同,壳程流体纵向冲刷换热管,具有壳程阻力较小、换热器内管子振动噪声小等特点。本文通过对花板与单弓形折流板换热器的换热和流阻性能的实验比较,得到在相同的雷诺数下,花板换热器的壳程压降仅为单弓形折流板换热器的70%—80%,以单弓形折流板换热器为参照时的花板换热器综合效益比为110%—140%。 相似文献
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管壳式换热器长期作为石油化工装置中最为常见的换热器形式,但换热管的使用寿命制约了换热器整体的使用期限。大多数换热器在主要受压部件正常使用期间就已出现泄漏,导致需要堵塞部分换热管,甚至更换整个换热管束或设备。而管束一般又是换热器中重量比最大的部件。换热管束出现损坏后,不仅造成一定的经济损失,而且存在一定的质量和安全隐患。通过实践总结,分析管束的主要泄漏原因,提出优化方案和改进措施。例如,碳钢换热管经过钝化处理后,可以有效的延长换热管的使用寿命,提高设备整体的可靠性和经济性。 相似文献
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《化学工业与工程技术》2016,(3):88-92
列管式换热器管束的流体振动问题普遍存在于生产中,振动可能会造成换热器被破坏,进而影响装置的安全运行。对列管式换热器管束振动产生的原因、机理、研究现状进行了归纳和总结,讨论了旋涡脱落、湍流抖振、流体弹性不稳定性以及声共振等诱发列管式换热器振动的原因,并提出了预防振动的措施。以某煤化工项目的硫回收装置列管式换热器为实例,利用HTRI 7.0软件对管束振动进行了计算与分析,采用调整折流板间距、窗口不布管和折流板中间加支撑板等防振措施,消除了换热器的振动问题。装置投入运行后,列管式换热器无异常振动,达到了防振设计的目的。 相似文献
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为了增加大螺旋角下单位长度换热管上螺旋折流板数量提高换热,提出三螺旋折流板导流结构,对设置三螺旋折流板后壳程流体的流动与传热进行了数值模拟,重点考察了Reynolds数Re=1391~4174时的壳程压降及对流传热系数,与设置单螺旋折流板的对比结果表明:三螺旋折流板换热器壳程对流传热系数高27.9%,JF因子高13.67%,综合传热性能更好。在此基础上运用耗散理论分析了三螺旋折流板采取不同螺旋角时对换热效率的影响,发现由传热引起的耗散率随Reynolds数变化规律与壳程对流传热系数随Reynolds数的变化规律类似,相同流量条件下螺旋角为64.8°的换热器耗散率最小。另外,中心换热管与壳壁附近换热管的传热系数比较结果显示,中心管热交换量均低于壳壁附近换热管热交换量。 相似文献