塔设备筒体直线度控制分析

从生产加工钢板不平度的矫正、筒节划线、筒节卷制、筒节滚圆、筒节拼接和筒体开孔等主要环节,对塔设备筒体直线度的影响进行控制分析,以实现对塔设备筒体直线度的控制.     

塔设备简体直线度控制分析

从生产加工钢板不平度的矫正、筒节划线、筒节卷制、筒节滚圆、筒节拼接和筒体开孔等主要环节,对塔设备筒体直线度的影响进行控制分析,以实现对塔设备筒体直线度的控制。     

焊缝错边在压力容器制造中的工艺质量控制

在压力容器制造中 ,由于筒节展开的下料尺寸存在偏差 ,筒节不圆 ,在组装时造成焊缝错边 ,影响了压力容器的安全使用。从制造工艺质量控制方面进行探讨 ,以降低焊缝错边 ,提高压力容器的制造质量     

压力容器无折边锥壳小端与圆筒体连接处加强的判定

根据无折边锥壳小端与筒体连接处的不连续分析得出的壳体中轴向应力σL 和周向应力σθ 的表达式 ,通过对最大压缩应力σL 限定条件的分析和讨论 ,得出了适用于以锥底 (r=rmax)处的最大应力为基准将锥体设计成等厚壳体时 ,无折边锥壳小端与筒体连接处加强计算的判定条件。     

尿素级不锈钢衬里腐蚀规律初探

归纳总结了水溶液全循环工艺尿素合成塔不锈钢内衬的腐蚀规律。研究表明：使用周期超过13年的尿素合成塔内衬均匀腐蚀规律开始分化，个别塔内衬腐蚀加剧明显；一般尿素合成塔中偏上部筒节的剩余壁厚最薄，可通过适当调整该筒节塔盘间距或塔板筛孔数，缩短该处反应时间，改善温度分布，以延长整塔使用寿命；多塔并联运行时，应注意管道阻力不同导致各塔氧含量的不均匀所引发的不均匀腐蚀。     

二氧化碳气提塔高压管箱应力分析研究报告(四)——无折边球形封头组合筒体光弹性应力分析

本文所述,是以“无折边球形封头最佳结构参数的探讨”一文为基础,通过光弹性试验,对无折边球形封头组合筒体进行了应力分析的初步研究工作。在这项试验工作中,参照了“最佳结构参数的探讨”一文中所选用的三类容器,针对所规定的几何参数,按比例地予以缩小,从而确定模型的尺寸。在试验分析中,以三类不同参数的模型为对象,探求无折边球形封头和筒体联接处边缘力系的影响,并对所选用的几何参数加以评价。除此,本文尚阐述了模型的制造,应力分析的方法和所得的初步研究结果。最后,在结束语中,提出了试验中所存在的一些问题。     

削边形式对筒体与封头过渡区应力分布的影响

利用ANSYS 16.0有限元分析软件,以半球形封头、椭圆形封头和无折边球形封头3种凸形封头为研究对象,通过改变削边长度和削边形式,得到其应力分布规律,并进行优化分析。结果表明:3种封头形式压力容器最大等效应力均集中于筒体和封头过渡区域;在相同尺寸和相同削边形式下,应力集中系数大小顺序为无折边球形封头>椭圆形封头>半球形封头;随着削边长度L的增加,椭圆形封头和无折边球形封头压力容器应力集中系数K均呈增大的趋势,对于半球形封头压力容器,削边长度L出现临界值;半球形封头压力容器优化效果最为明显。     

科技动态

简单蒸馏釜改造为连续蒸馏釜　　据ChemicalEngineering(美 ) 2004, 111 (2): 12报道,日本住友重机械工业公司研制出一种塔筒套塔筒 (或塔壁分开式塔筒 )的连续蒸馏釜来进行多批次蒸馏。以前该公司推广了塔筒套塔筒技术,这是使用Petlyuk原理在单个塔体内分离 3种成分的混合物。现在可以在一个单体设备中分离 4种不同类型的混合物来增加灵活性。根据产品要求,现有塔器可用新的内部部件进行改造,使用户可进行单批次蒸馏、普通连续蒸馏、塔筒套塔筒连续蒸馏和半批次塔筒套塔筒连续蒸馏。塔筒套塔筒连续蒸馏釜有上、中、下 3个组合段,其中中段…     

基于Eurocode 3标准的某塔设备稳定性分析

有限元方法较高的计算能力为其在实际应用中提供了更多可能,介绍了Eurocode 3标准中公式法和数值模拟LBA-MNA方法。通过真实案例,根据Eurocode 3标准中的公式法对轴向弯矩作用下的塔设备进行稳定性分析,并与LBA-MNA法分析结果进行比较。结果表明,通过延长单筒节来进行多筒节的失稳分析是偏保守的。     

国内陆上单机容量最大风机吊装成功启动

正10月29日,由国网冀北电力公司负责建设运营的国家风光储输示范工程建设现场传来喜讯,随着首节塔筒稳稳落在基础台上,国内陆上单机容量最大的5兆瓦永磁直驱型风机吊装工作成功启动。这台风机也是目前我国安装作业海拔最高、设备运行方式最为完善、直接投入风场建设运行的最大风机。该风机由风力直接驱动发电机进行发电,主要由塔筒、机舱、发电机及     

大锥角无折边锥形封头与筒体等厚连接时应力分析法的简易计算

文献[8]介绍了大锥角无折边锥形封头的应力分析法设计与计算,由于计算公式繁杂,必须借助于计算机。经过大量计算数据的整理和分析,本文提出了一种应力分析设计的简易计算方法。对于和筒体等厚连接的无折边锥形封头,该法计算简便,可以手算,同时计算偏差不大,完全满足工程设计的要求。一、边缘力P_0和边缘力矩M_0的计算:     

苏联国家标准译本出版情况

1.r0CT 14249一80《容器及设备强度计算的规范和方法》2.rOCT 24304一80《钢制焊接管壳式换热器技术要求》3.rOCT 9929一77《钢制管壳式换热器型式、基本参数和尺寸》4 .r0CT 24305一8。《钢制焊接塔设备技术要求》5.rOCT 24306一80《钢制焊接容器及设备技术要求》6.rOCT 24755一81((容器及设备开孔补强计算的规范和方法》7.rocT 24756一81《塔设备风载荷及地震载荷的计算》8.FOCT 24757一81((塔设备强度计算的规范和方法》9.rOCT 25215一82《高压容器及设备筒体和封头强度计算的规范和方法》10.FocT 25221一82《无折边球形封头…     

筒体与封头过渡区域应力分析及其优化设计

以凸形封头中的球形封头、椭圆形封头和无折边球形封头为研究对象,利用ANSYS有限元分析软件建立封头厚度大于筒体厚度中心线偏移和不偏移两种连接方式的有限元模型,并进行应力分析.结果表明:(1)最大等效应力发生在筒体和封头过渡区域附近,是由筒体和封头几何形状发生突变所引起的;(2)两种结构形式中,中心线偏移下等效应力最大,...     

海上风电塔筒的防腐涂装及应用实例

针对广东徐闻海上风电项目塔筒的防腐涂装及应用实例,分析了海上风电塔筒所处的腐蚀环境,提出海上风电塔筒的防腐技术方案和施工工艺,并对涂层施工质量的检测和控制进行了探讨。     

具有等斜度过渡锥的无折边球形封头最佳结构参数的探讨

无折边球形封头的特点之一是采用较薄的封头与较厚的筒体相连接,从而减轻了结构的重量。封头与简体不等厚度之间连接的形式很多。本文则针对具有等斜度过渡锥的无折边球形封头作了应力分析。目前,国内多数是采用有限单元法,本文是在解析解的基础上,对简体外径与内径之比K=1.1～1.2,球冠壁厚与简体壁厚之比M=0.5=0.75,球冠半中心角α=74°～89°范围内的400种方案进行了应力计算。计算是利用TRS-80微型计算机进行的。从控制边缘应力着手,根据所取得的400种方案的应力值,对这类无折边球形封头的最佳结构参数提出了参考性意见。     

折边锥形封头的坯料尺寸计算

折边锥形封头是压力容器中的常用零件,如何比较准确地计算折边锥形封头的展开尺寸是封头下料时经常遇到的问题。折边锥形封头是由焊制的空心正圆台压制成型的,成型后的封头可分为大端折边段、中间锥体段及小端折边段三部分或大端折边段或锥体两部分。制作折边锥形封头的坯料形状应为扇环面(如图1),锥体段与成型前的空心正圆台具有相同的锥顶角,故计算锥     

受内压锥体壁厚计算过程的简化

本文通过锥体壁厚计算公式间的比较,为内压折边等厚度锥体壁厚计算过程的简化提供了参考途径。同时,亦向《设计规定》第5·2·4·1节和第5·2·4·3节提出了简化建议。     

脱硫塔部分筒体的现场更换

1基本情况兖矿鲁南化肥厂甲醇车间净化工段的变换气脱硫塔底部封头因腐蚀严重,在1 300 mm环带上出现了2处泄漏,危及安全生产,必须进行更换。经研究,决定对该塔的下封头及与其连接的部分筒节实施更换,并采用现场更换的方式。下段——裙座下部(高度为650 mm)和上段     

一种改质沥青换热器

正本实用新型涉及一种改质沥青换热器,包括管箱、管箱法兰、管板、筒体法兰、壳程筒体、U型换热管、连续型螺旋折流板,管箱与管箱法兰连接,壳程筒体和筒体法兰连接。管箱法兰和筒体法兰之间设有管板,U型换热管穿过连续型螺旋折流板与管板固定。所述的连续型螺旋折流板为一块折流板;所述的管箱包括分程隔板、管程物料入口、管程物料出口,管箱内设有分程隔板,管箱一侧设有管程物料入口,另一侧设有管程     

某小型风力发电机玻璃钢塔筒设计计算

根据某小型风力发电机使用要求,从力学角度对其两段式等直径玻璃钢管道塔筒进行设计计算、分析。强度计算时,塔筒安全系数n分别取2、2.5、3、3.5四种情况,并考虑缠绕工艺特点及对其制作材质相关性能的离散影响等因素,计算表明安全系数n宜≥3;刚度校核时,n=3.5其强度虽满足使用要求,但其刚度不能满足塔筒顶部位移(挠度)≤200mm的要求,若需满足或接近位移要求,在内径不变情况下,塔筒厚度需增加2/3以上,其质量将增加71%以上。最后,计算表明塔顶使用位移要求较高;该塔筒可用缠绕、拉挤工艺成型,如缠绕时宜多用小角度成型;并建议塔筒宜采用变直径设计方案。