预烧和烧结温度对SrCaLaCo铁氧体的微结构及磁特性的影响

采用传统的陶瓷工艺制备了分子式为Sr_(0.22)La_(0.38)Ca_(0.4)Fe_(0.14)~(2+)Fe_(11.62-δ)~(3+)Co_(0.24)O_(19)(缺铁量δ=1.36)的M型铁氧体,研究了预烧和烧结工艺对其微结构及磁特性的影响。研究表明,当预烧温度为1160℃和烧结温度为1170℃时,样品的B_r具有最大值455mT,此时对应H_(cj)=400kA/m,(BH)_(max)=40kJ/m~3;获得单一M相的最佳预烧温度为1240℃,这时预烧料有最大的σ_s和H_c分别是69.3 A×m~2/kg和334kA/m(4392Oe),烧结样品的H_(cj)能获得最高值为445kA/m,此时对应B_r=446mT,(BH)_(max)=38.5kJ/m~3。说明,在合适的配方及粉末细化工艺条件下才能获得最佳的B_r和H_(cj).     

干压永磁铁氧体研究

本文报导了物理所磁学实验室为了进一步降低永磁铁氧体的成本,直接用天青石矿替代SrSO_4作为永磁铁氧体添加剂的一些研究结果。较系统地研究了天青石的添加量、烧结温度、不同球磨介质等对永磁特性的影响。用干压成型工艺,在实验室中得到最高永磁性能为:B_r=0.395T,H_(?)=224kA/m,H_(cb)=208Ak/m,(BH)_(max)=30.4kJ/m~3。     

Ca~(2+)取代对SrCaLaCo铁氧体的微结构和磁特性的影响

用普通陶瓷工艺制备了分子式为Sr_(0.62-x)La_(0.38)Ca_xCo_(0.24)Fe_(0.14)~(2+)Fe_(11.62-σ)~(3+)O_(19)(x=0,0.2,0.4,0.6,缺铁量d=1.36)的SrCaLaCo铁氧体,研究了Ca~(2+)取代对材料微结构和磁特性的影响。实验表明,Ca~(2+)不仅进入晶格参与形成M型的六角铁氧体,而且还存在于晶界中影响晶粒的生长。当x=0.4时,预烧样品在1240℃时可形成单一的M相,比饱和磁化强度(σ_s)和矫顽力(H_(cj))达到最大,分别为69.3A×m~2/kg和334k A/m(4329Oe)。当烧结温度为1170℃×1h时,烧结样品获得最佳性能:剩余磁化强度B_r=445m T,矫顽力H_(cj)=420k A/m。     

掺Er 的2:17型温度补偿永磁材料的研究

本文就 Sm_(1-x)Er_x(Co_(0.76-y)Cu_yFe_(0.214)Zr_(0.026)_(7.42)温度补偿型永磁中 E_r 的掺入,Cu含量变化以及工艺条件(烧结温度,800℃等温时效时间)的改变对永磁磁特性,剩磁可逆温度系数的影响进行了初步的探讨。实验表明,Er 掺入2:17型 Sm-Co 永磁中引起了明显的温度补偿效应。当 x=0.3时,Sm_(0.7)Er_(0.3)(Co_(0.704)Cu_(0.056)Fe_(0.214)Zr_(0.026))_(7.42)永磁在-50～+50℃,+25～+100℃和-50～+100℃温度范围内的平均剩磁可逆温度系数αB_r 分别为+0.0027%/℃、-0.017%/℃和0.0068%/℃,其在室温下的磁性能是:B_r≥0.96T,H_(CJ)≥974.5kA/m,H_(CB)≥587.3kA/m,(BH)_(max)≥151.3kJ/m~3。     

高温型Sm_2Co_(17)永磁体的磁性能及热稳定性

采用粉末冶金工艺制备高温型Sm_2Co_(17)永磁材料,其室温磁性能为:B_r=0.984T,H_(cb)=761k A/m,H_(cj)=1957k A/m,(BH)_(max)=190.4k J/m~3。高温550℃的B-H曲线具有良好的线性度,磁性能为:B_r=0.661T,H_(cb)=447.8k A/m,H_(cj)=536.7k A/m,(BH)_(max)=78.68k J/m~3。内禀矫顽力温度系数β(17.7~550℃)为-0.14%/℃。制备Φ10×10mm并进行电镀层防护的样品,在高温550℃的大气环境下进行长期热稳定处理。结果表明,随着处理时间的延长,镀层表面产生CuO和CoO复合氧化层,从而减缓了SmCo磁体的进一步氧化;经过5036h热稳定处理后磁通量下降了6.95%,磁体的热稳定性良好。     

国内外动态

减轻电动机重量的NdFeB粘接磁铁日本爱知制钢和大同特殊钢公司相继开发替代车载用铁氧体磁铁的高磁力、高耐热性的NdFeB粘接磁铁,可使电动机的重量减半。爱知制钢公司开发的是最大磁能积10 0 0A/m、耐热温度13 0℃的“高性能磁2 5”和最大磁能积1680A/m、耐热温度15 0℃的“高性能磁2 1H”。大同特殊钢公司开发的是最大磁能积1760A/m、耐热性10 0℃的高输出功率型和最大磁能积13 60A/m、耐热性12 0℃的高温耐热型。这些磁铁都用于车窗电动机,门锁筒形线圈,反射镜类的驱动等场合。新型磁铁相对铁氧体,只要用1/ 6左右的重量能达到同样性…     

La-Co取代钙铁氧体制备及优越性

采用陶瓷法,使用La、Co分别取代部分Ca和Fe,制成以分子式Ca_(1-x-x')LaxSr_(x')Fe_(2n-y)Co_yO_(19)(x,x',y和n分别满足关系式:0.2≤x≤0.7,0≤x'≤0.3,0≤y≤0.5和4.5≤n≤6.0)为主相的六方晶系铁氧体。采用该铁氧体制备的磁体其Br/G+1/3H_(cj)/Oe在6200以上。磁性能为:剩磁B_r=449 m T,矫顽力H_(cb)=339 k A/m,内禀矫顽力H_(cj)=424 k A/m,最大磁能积(BH)max=39.2 k J/m~3。相比La-Co取代各向异性锶铁氧体,La-Co取代各向异性钙铁氧体在磁性能上表现出明显的优越性。     

通过热处理锂锰锌铁氧体的化学性质的变化

将锂—锰—锌铁氧体(Li_(0.33)Mn_(0.42)Nn_(0.20)Fe_(2.05)O_4 δ)在450℃-1200℃之间的各种不同温度热处理,并通过该热处理测量了铁氧体中阳离子价的变化、晶格常数和氧含量。在铁氧体中氧和Mn~(3 )离子随着增加温度而减少,而晶格常数增加。通过在氧和空气中大约900℃的温度以及在氮中700℃左右的热理得到了正分铁氧体(δ=0)。将晶格常数a和离开正分的氧含量的偏移δ间的关系确定如下:对于δ>0,则a_0=8.371-0.37δ对于δ<0,则a_0=8.371-0.32δ     

La-Ca-Ba-Co系永磁铁氧体的结构与磁性能

采用陶瓷法制备La_(0.6)Ca_(0.4-x)Ba_xO·n/2(Fe_(1-y)Co_y)_2O_3永磁铁氧体材料。用X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、振动样品磁强计(VSM)和测磁仪对样品的晶体结构、显微形貌与磁学性能进行表征。当x=0时,预烧料样品为单一的M相,晶粒为明显的片状,磁体性能:B_r=440m T,H_(cb)=296k A/m,H_(cj)=426k A/m,(BH)_(max)=36.6k J/m~3,Hk/H_(cj)=0.83。钡元素取代钙元素后,预烧料样品仍为单一的M相,晶粒的三维尺寸接近,磁体矩形度H_k/H_(cj)提高。当x=0.1时,矩形比最高,达到0.93。通过工艺的调整,获得了优异的磁性能:B_r=445m T,H_(cb)=337k A/m,H_(cj)=420k A/m,(BH)_(max)=38.6k J/m~3,H_k/H_(cj)=0.95。     

钙—镧永磁铁氧体的研制

本文对钙—镧永磁铁氧体材料的整个工艺进行了初步探索。实验结果性能达到:B_r=3849Gs,H_c=1903O_e,(BH)_(max)=2.85MGOe。在相同条件下,与锶铁氧体相比,预烧温度低80℃,烧结温度低70℃,球磨时间缩短46%,磨加工成材率提高20%,降低成本10%左右,为产品和新材料开发创造了条件。     

碳酸锰对钡铁氧体磁性能的影响

钡铁氧体原始配方中添加MnCO_3,在一定范围内随MnCO,含量的增加,坝铁氧体的剩磁B_r升高;矫顽力H_c有所下降。适量的MnCO_3可制成具有B_r=3850Gs;H_c=2450Oe;最大磁能积(BH)_(max)=3.27MGsOe的钡铁氧体,其性能可达日本同类产品的水平。同时添加MnCO_3还可以适当地降低预烧温度。     

电动自行车用稀土永磁电动机

我们研制了供电动自行车及三轮车用的稀土永磁牵引电动机,该电机采用钕镨铁硼磁钢,其价格只有钕铁硼磁钢的2/5,而性能接近,且能机加工,故电机既有轻量高效的特点,而成本又不高, 和锶铁氧体磁钢电机相似。研制的24V、120W电机效率≮80％,转速900r/min,重3.5kg;12V、100W电机效率≮74％,转速950r/min,重3kg。经一级链减速后电动自行车或三轮车车速可达20km/h,经试验驱动自行车24伏时行车电流为6.3A,12V为12A;驱动小三轮车或残废人车在车速为18km/h,24伏时电流为8A。     

稀土钴永久磁铁——Recoma

Recoma的化学成份是SmCo_5,所以它是钐钴永久磁铁。Recoma_4是由此派生的新品。它特别适用于以永久磁钢激磁的伺服电动机、空心绕组杯电枢电动机,步进电动机及测速发电机。在一定的电动机尺寸情况下,合理地设计及选配磁路,与铝镍钴磁钢或铁氧体材料相     

瓦形磁钢永磁直流电动机的磁路分析

目前,大多数微型永磁直流电动机所用的永磁材料以铁氧体为多,也有采用稀土永磁材料的。而永磁体的结构型式大多为瓦形,该结构形状简单,漏磁系数σ_0低,制造方便,对微小型电机尤其合适。 1.磁路分析瓦形磁钢直接粘在定子壳体上,磁钢可以做得很薄,磁路结构也简单。若不考虑磁铁本身的漏磁     

干压磁场成型的工艺实验

一、课题的提出各向异性永磁铁氧体的磁性特点是磁体在某一方向上磁性最强,其B_r≈B_s,H_(cB)比各向同性永磁铁氧体要高得多,(BH)_(max)要高出数倍。理论指出,制取各向异性永磁铁氧体的关键,在于能够制成使材料内部各个晶粒的易磁化轴方向取向一致的各向异性铁氧体坯件。经烧结而成的铁氧体,顺易磁化方向易于磁化,得到强磁性,而且不易失掉磁性。     

电机磁路磁钢设计参考资料

(摘自索尼公匆技术资料)磁路磁钢设撇象舀,.沐.‘犷、于‘势1.几种妞路盛栩设计的比较(铁级体,侣件钻5.粉土滋钥)项目 病磁撼应·Br(高)盛‘娇顽为IH。(奥》特‘一‘,‘BH。(奥)性工作点艘密Bd(减),一‘“截翻积BdHd趁高奥)-{铁氧体F”4A}、,4,。。‘-稀土REC24铝镍钻一5原料今考资料REi·E川二’\川M、TE仗I人L一.......曰口.,.~....一一磁钢密度5.。充/厘术a设铁氧体磁刘长度为1,8.5克/厘米.了.3克/少l仁米,扭所需磁钢长)望 (Lrn)13Q04璐0=。.3到击Ie旦0 5 00=2 .6f;公所需磁钢的断面积(Am)红旦95900=0 .46f音 2了0010000=0 .27…     

国内外动态

稀土磁钢正引起人们更广泛的注意电子用磁钢的需求已从铝镍钴磁钢转向铁氧体磁钢,现正转向复合磁钢——也称之为橡塑磁钢。同时铁氧体正在被稀土磁钢所取代。根据日本工业橡塑磁钢协会的报告,橡塑磁钢在市场上只占据很小的比例,大约为20％。橡塑磁钢的制造橡塑磁钢是通过塑料和橡胶材料与磁粉混合而成的。这使其有一个优点,这就是可以铸成一个很复杂的片状。普通磁钢易碎,难以制成薄片状,它需要粘合材料进行二次粘结。尽管橡塑磁钢的磁能积只有普通磁钢的三分之一,但易于制成环形磁钢,并能与电机轴集成一体。稀土橡塑磁钢由于人们对体积更小、重量更轻的电子产品的     

La-Zn取代对六角型锶铁氧体的显微结构及磁性能的影响

采用固相反应法制备Sr_(1-x)La_x Fe_(11.8-x) Zn_x O_(19)(0≤x≤0.42)M型六角铁氧体磁粉和磁体。X射线衍射(XRD)分析表明,La-Zn取代量x在0~0.42范围内磁粉是单一的磁铅石型相。磁体的FESEM观察表明,不同La-Zn取代量的磁体形成了均匀的六角片状结构。随La-Zn取代量的增大,磁体的剩磁B_r和最大磁能积(BH)_(max)先增后降,最大值对应的取代量为0.3,而其内禀矫顽力H_(cj)和磁感应矫顽力H_(cb)则单调下降。     

简讯

对锰锌铁氧体进行低温热处理在一九七二年国际磁学会议上日本TohoKu金属工业有限公司发表了一篇文章,文章指出采用低温热处理可以改善锰锌铁氧体的性能。烧结的锰锌铁氧体在220℃(略低于居里温度)的温度下经过60小时的热处理,磁性能获得了显著的改善。文章给出了基本成份为(MnO)_(0.3(?))(ZnO)_(0.(?)4-X)(Fe_2O_3)_X的锰锌铁氧体热处理前后的质量因子1/μQ和磁滞损耗系数H/μ~2对比好的曲线图。热处理后1/μQ和H/μ~2分别降低到处理前的1/2和1/4。μ降到约1/2,并且观察到了平坦的μ-T曲线。在宽的温度范围(-20- 80℃)内温度系数的线性(Δμ/μ~2ΔT)也获得了改善。对热处理前后η老化特性进行了对比。     

极端气温永磁体磁通测试系统

设计搭建了一台永磁体极端气温磁通测试系统。系统主要由温度控制、磁性能测试与连接组件三部分组成。通过合理的结构设计实现了可变温度环境下磁通的准确测试。利用本测试系统对两种典型永磁样品(烧结钕铁硼、永磁铁氧体)进行测试。实验结果表明:在-60~100℃温度区间内,样品的开路磁通随着温度的升高线性衰减。牌号N50M烧结钕铁硼的磁通平均温度系数为-0.09%/℃,牌号Y25永磁铁氧体的磁通平均温度系数为-0.15%/℃。