30MnSi�ֽ���ѷ���

 对发生滞后断裂的30MnSi钢筋进行了检测分析，经检验其断裂的原因为钢筋在热处理加热时钢筋与加热线圈接触打火表面产生了异常的马氏体组织，由于该组织的内应力较大导致钢筋滞后断裂。     

高层建筑用钢筋的力学性能与组织研究

以20MnSi和30MnSi盘条钢筋为研究对象,研究了冷却速度对盘条钢筋淬火组织的影响,并分析了回火冷却条件对20MnSi钢筋表面、直线性及松弛性能的影响。结果表明,20MnSi和30MnSi钢棒在淬火冷却速度不低于30℃/s、淬火冷却后钢棒温度低于250℃的条件下可得到马氏体组织;回火冷却对钢筋的外观和松弛性能基本没有影响,较低的回火冷却速度对钢棒的伸直性不利     

20MnSi热轧带肋钢筋冷弯断裂原因分析

通过化学成分、金相观察、扫描电镜和EDS分析,对某钢公司生产的20MnSi热轧带肋钢筋出现的冷弯断裂现象进行了研究.结果表明:钢材中C、Si、Mn元素含量超标,存在非金属夹杂物、粒状贝氏体和魏氏组织是导致热轧带肋钢筋冷弯断裂的主要原因.结合生产工艺,论述了非金属夹杂物、化学成分、粒状贝氏体和魏氏组织对钢筋冷弯断裂的影响机理.     

20MnSi热轧带肋钢筋冷弯脆断和无屈服点原因分析

分析和研究了20MnSi热轧带肋钢筋在常规力学性能检验中偶然出现冷弯脆断和无屈服点异常现象的原因。结果表明：钢中存在一定量异常粒状贝氏体组织，是20MnSi热轧带钢筋产生冷弯脆断或在拉伸检验时出现无屈服点的主要原因。     

控轧控冷工艺对建筑用钢组织与性能的影响

通过热模拟方法对建筑用20MnSi钢筋进行了CCT曲线测定,根据CCT曲线设计了控制轧制和控制冷却工艺,对比分析了常规冷却和控轧控冷工艺下20MnSi钢筋的显微组织和力学性能。结果表明,控轧控冷20MnSi钢筋的心部组织为铁素体和珠光体,1/2半径处组织为铁素体、珠光体和少量屈氏体组织,边部区域为回火索氏体和少量回火屈氏体;心部区域的晶粒度为8.5级,1/2半径处的铁素体晶粒度为10级;控轧控冷工艺下钢筋的抗拉强度和下屈服强度都高于常规工艺下的20MnSi钢筋,断后伸长率和强屈比低于后者,但是都满足国标对HRB400钢筋的要求;随着上冷床温度的升高,控轧控冷20MnSi钢筋的下屈服强度和抗拉强度都呈现为逐渐降低的趋势,而断后伸长率和强屈比都随着上冷床温度的增加而逐渐升高。     

热处理对25MnSi锚杆钢筋组织与性能的影响

以边坡锚固用25MnSi热轧锚杆钢筋为对象,研究了淬火温度和回火温度对锚杆钢筋微观组织和性能的影响。结果表明,锚杆钢适宜的淬火温度为1050¹100℃,回火温度为220℃左右,主要断口机理为韧性断裂和穿晶断裂。     

20MnSi轧后余热处理钢筋的韧性

轧后余热处理对提高钢材的综合力学性能有明显的效果。本文通过20MnSi轧后余热处理钢筋和正常热轧钢筋的韧性对比,探讨了轧后余热处理工艺对钢筋塑性韧性的影响。 (一)缺口冲击试验试样分别取φ25mm的20MnSi轧后余热处理(其终轧温度965℃,自回火温度664℃)钢筋和常规热轧钢筋。由于轧后余热处理的冷却速度不同,使钢筋断面的表层到心部组织不同。为真实反映轧后余热处理钢筋的性能,在取样时须考虑组织分层的因素。取样     

20MnSi生产高强带肋钢筋HRB500工艺及其组织与性能

讨论了φ14mm20MnSi穿水生产HRB500的工艺流程、化学成分、金相组织和力学性能,提出了合理的C含量控制目标.结果表明:φ14mm20MnSi穿水生产HRB500钢筋时金相组织为:表层回火M,回火M厚度约为钢筋直径的1/8,中间依次形成B、F+P+B混合组织,心部为细小的F+P,F晶粒度为9.0～9.5级,与热轧钢筋相比,穿水钢筋心部P含量多,F晶粒度提高1.0级,钢筋力学性能符合HRB500的要求,达到了降低生产成本的目的.     

建筑用高强钢筋的延迟断裂性能研究

研究了的热处理工艺对30MnSi和30MnSiV钢筋力学性能和延迟断裂行为的影响。结果表明,提高钢棒的回火温度,钢筋的耐延迟断裂性能得到提高;钢筋中V的加入可以弥散析出VC或V(CN)作为第二相,起到细化晶粒和弥散强化的作用,从而改善钢棒的耐延迟断裂能力。     

钢筋脆断的原因

对20MnSi Ⅱ级带肋钢筋脆断的原因进行了分析，发现脆断的主要原因是锰含量超上限，使正常轧制条件下出现贝氏体且使组织中铁素体含量大大降低。     

压缩机17-4PH不锈钢叶轮叶片的失效分析

某氮压机叶轮上的叶片发生早期失效破裂,从叶片的化学成分、显微组织、力学性能和断口的宏观、微观形貌等方面分析其失效原因。结果表明,叶片材料为17-4PH不锈钢(对应中国牌号05Cr17Ni4Cu4Nb)。叶片断口上有明显的疲劳特征,表明断裂属于疲劳断裂。叶片材料的化学成分、组织及性能满足标准要求。叶片的振动是造成断裂的主要原因。     

FRACTURE TOUGHNESS AND FATIGUE FRACTURE OF RARE EARTH-MAGNESIUM NODULAR CAST IRON

本文指出,用断裂力学参数代替冲击韧性更能正确反映球铁承受静、动载荷抗断能力。介绍了稀土镁球铁K_(Ic),da/dN,△K_(th)等参数的测定方法和特点,研究了金相组织如球化率、石墨形态、球径、基体组织等对球铁断裂韧性的影响,对强韧球铁应具有的冶金结构进行了探讨。同时,对疲劳断裂过程各个阶段的裂纹扩展特性进行了观察。作者认为,改善球铁的金相组织有可能在强度和韧性方面出现较大突破。     

38CrMoAl钢制注塑机挤出螺杆断裂分析

采用常规金相检验方法,对常用的注塑机上38CrMoAl钢制挤出螺杆早期断裂失效现象进行分析,结果表明,该螺杆硬度低、强度不足,是导致早期断裂失效的主要原因.     

Q235B钢焊管断裂原因分析

通过对直缝焊管断口宏观检查、断口微观分析、材质成分分析、金相组织检验、非金属夹杂分析、有限元分析,探讨焊管断裂原因。结果表明,焊管断裂为脆性断裂;焊接过程中形成的原始裂纹造成应力集中,是焊管断裂的主要原因;焊接过热区出现的魏氏组织,降低了材料的韧性,促进了焊管的断裂。     

轧辊断裂原因分析

采用化学分析、力学性能、金相组织、断口分析等方法研究了轧辊的断裂行为。结果表明,轧辊断裂是由于多源疲劳造成,材料热处理工艺不合理造成材料疲劳强度低是轧辊失效的主要原因。     

Cr12MoV钢刀具开裂原因分析

Cr12MoV钢刀具使用过程中发生早期开裂。采用直读光谱仪、光学显微镜、洛氏硬度计、体式显微镜和扫描电镜等方法对Cr12MoV钢刀具的化学成分、显微组织、硬度及断口形貌等进行检验分析。结果表明,材料中存在大量粗大角块状共晶碳化物是导致刀具早期开裂的主要原因。另外,螺孔凹台设计不合理引发应力集中是导致刀具早期开裂的另一个主要原因。     

电站锅炉高温炉烟管道断裂分析

通过化学成分分析、力学性能试验、金相检验、断口分析等方法,对某电厂一台锅炉的炉烟管道断裂原因进行了分析.结果表明,炉烟管道断裂是在材料存在大量铸造缺陷、力学性能远低于标准要求条件下,材料强度不足以承受正常的载荷而导致的脆性断裂.     

航空发动机叶片箍段开裂原因分析

通过力学性能检测、外观及痕迹分析、断口分析及金相检验等方法对某航空发动机试车后涡轮叶片的开裂箍段进行分析。结果表明：箍段材料性能指标正常,晶粒度满足使用要求,箍段开裂与材质、工作环境无关;进一步进行室温故障模拟试验,发现在大应力条件下,箍段的断口形态与失效箍段一致,均呈现沿晶断裂特征;表明箍段失效是装配不当引起的异常应力导致的过载开裂,GH4049合金的材料特性决定了其在室温下过载断口呈现沿晶断裂特征。     

柴油机连杆断裂失效分析

本文通过对断口的宏观、微观分析确定了连杆的失效是由于应力集中引起的高周疲劳断裂，并通过对连杆材料的金相分析，成份分析和力学性能分析，讨论了热处理对连杆材料性能的影响。     

160t铁路起重机伸缩臂油缸支座断裂原因分析

对断裂后的支撑座进行了断口、化学分析、金相组织分析，认为原材料存在淬硬层、原始理解纹及缩孔残余缺陷是导致断裂的主要原因。