热应力集中系数的研究 改善上汽30万千瓦汽轮机适应调峰能力的措施之一

本文用弹塑性有限元素法,计算了上汽厂30万千瓦汽轮机转子最危险截面——高压缸调节级后转子过渡圆角处的热应力集中系数,并作出了该截面过渡圆弧与热应力集中系数的关系曲线,从而给该机组改型设计提供了可靠的设计依据。按本文计算的结果,只要把30万千瓦汽轮机高压转子的过渡圆弧从R3改为R20,热应力集中系数即能降低25％左右,而转子寿命可延长两倍左右,这无疑是一个很大的改进。计算中采用了转子真实材料的应变应力由线,因而数据更为可靠。另外,汽封弹性槽经过改进后,热应力集中系数下降18％,这对汽轮机的启动性能带来极大的好处。     

汽封弹性槽结构的研究——改善上汽30万千瓦汽轮机适应调峰能力的措施之二

根据12.5万千瓦(151)、30万千瓦(152)汽轮机及引进技术汽轮机的有关弹性槽资料,本文对弹性槽的几种结构形式分别进行了不同工况的计算,通过对计算结果的分析,对结构的研究,最后找到了结构较合理的弹性槽结构为二园弧弹性槽。与三园弧弹性槽及其它弹性槽相比,二园弧弹性槽具有结构简单、加工方便,应力集中系数较小等优点,因而能够广泛推广应用。文中最后给出二园弧弹性槽的一些尺寸系列,推荐给设计弹性槽时选用。     

国产30万千瓦汽轮机323毫米长叶片断裂事故分析及改进设计

前言上汽厂国产30万千瓦汽轮机低压转子次次末级(低压缸第四级)动叶片系按高压5万机的313mm长叶片模化设计而来,其截面间距拉长至原型的1.176倍。该级叶片原高度为333mm,后因频率特性较差,将其高度改为323mm。自1974年投运以来,望亭发电厂＃13机和姚孟发电厂＃1机在1979年相继发生两次叶片断裂事故,为此对该级叶片进行了     

转子三段圆弧结构应力释放槽的研究

汽轮机转子的应力释放槽是转子设计的重要结构要素,根据上海汽轮机厂多年设计经验,认为三段圆弧结构应力释放槽具有一定的设计灵活性,但缺少设计指导。采用有限元计算软件,计算了不同尺寸的三段圆弧结构应力释放槽,整理出了应力集中系数与应力释放槽几何结构之间的关系曲线,并确定了三段圆弧各半径值的取值范围,用来指导三段圆弧结构应力释放槽的设计。研究成果可为以后转子相应结构设计提供参考。     

《动力工程》1983年第1～6期总目录

综 述 汽轮机技术引进后大型汽轮机锅炉的钢 叶片振动动应力的计算与试验研 材技术问题 2.1～5 究蓄热器的发展与应用 2.6～10 滑动轴承油膜动态系数的实验测美国能源政策的抉择 3.48～50 定对加快我国核电建设的几点意见6.1～3 大型火电站驱动给水泵汽轮机的国产12.5万千瓦发电机组进入 设计 成熟期的启示 6.4～8 T型叶根短叶片的振动特性研究调峰机组综述 6.47～58 30万千瓦汽轮机主轴的运行监视核电机组 保护核电站饱和汽轮机转速的选择问 轴承一转子一基础系统的油膜振荡 题 1.6～17 问题立式自然循环蒸汽发生器的热工 关于汽机旁路系…     

百万千瓦级汽轮机转子轮槽蠕变分析

随着汽轮机进汽参数的不断提高和机组效率的提升,转子因高温而引起的蠕变失效将演变成一个大问题而亟须解决。以某百万千瓦超超临界汽轮机中压缸转子为研究对象,采用商用软件ABAQUS,计算了在多轴应力状态下的蠕变应变,并分析了可能影响转子蠕变应变的因素。计算分析表明,在当前设计状态下,转子中心以及轮槽的蠕变应变都能满足设计要求,但转子进汽端蠕变应变对温度较为敏感。所以为了使该区域温度能更加合理的分布,需要做好整机的热力及通流设计。     

汽封凸肩的研究——改善上汽厂30万千瓦汽轮机适应调峰能力的措施之三

一、概述对上汽厂30万千瓦汽轮机[A152(1)]高压转子前后汽封结构进行分析研究后,就可以看到:前汽封设计得合理,后汽封结构似有不妥之处。图1为该转子前后汽封结构略图。首先分析前汽封的结构设计,在截面1和2处,分别各有一个凸肩。截面1处的温差为489-456.4=24.6℃;截面2处的温差为516.6     

国产30万千瓦中间再热汽轮机转子的热应力及疲劳寿命

本文对国产30万千瓦中间再热汽轮机不同启动工况下转子的非稳定热应力及疲劳损耗进行了计算与分析,提出了冷温态启动及热态启动(调峰启动)合理温升率的建议值,前者为2℃/分,后者为3℃/分。由于启动和停机时的应力是不对称的,故应对转子的寿命损耗分别进行核算。本文根据计算结果绘制了30万千瓦机转子寿命损耗曲线,并提出了寿命分配建议方案。最后提出了降低启动时转子热应力及疲劳损耗的技术措施及结构改进意见。本文所提供的简化计算方法,也适用于其它同类型机组。     

《上海汽轮机》1985年总目录(总14～17期)

理论计算1 12 2130 八b,1碑QJ,自OU丹0,上,︼,l内D一匕一知44 51 1 n 36 56 62 70 3848‘41几O‘八」…………… 1 1 33 12 44 44 1122333344 11热应力集中系数的研究用小偏差法分析靶gMw机组各参数对功率热耗的影响产’刁刁”旧一’吕刀J,’125‘’一”v“~曰夕~产’J~甲~‘r目~~‘J核汽轮机联通管双相流动摩擦阻力损失PG一PL型调速器动态方程的建立 专题论述冲动式和反动式汽轮机的比较与分析汽轮机转子的蠕变及其对寿命影响的探讨 国产份万完善化提高国产30万千瓦汽轮机调节级经济性的探讨汽封弹性槽结构的研究 抽汽背压机组具有41…     

国产30万千瓦机组事故率和可靠性分析

前言上汽厂的中间再热30万千瓦汽轮机是目前国产投运的最大的火电机组,第一台于1968年完成设计,1971年试制成功,1974年9月在望亭电厂投运。以后又陆续投运了五台,到目前为止,这个机种生产的数量虽不多,但已成为某些电网的主力机组之一,从而引起各有关方面的重视和关心。因为最早的机组运行至今已有十年,总计也有36个台年了。现在我们已有可能将其运行情况进行     

上汽厂30万千瓦汽轮机(A152)转子寿命计算

根据汽轮机转子寿命损耗概念,本文通过计算转子温度场、应力场对国产30万千瓦汽轮机在启、停和负荷变化时所引起的循环热应力进行了分析处理,最后提出了可供用户使用的热态、冷态启动曲线和负荷变化寿命控制曲线。本文的主要特点是:(1)用八节点等参元计算非稳定温度和应力场,数据连续处理;(2)给出推荐的冷态和热态启动曲线。     

国产30万千瓦汽轮机推力盘的强度和刚度分析

本文从弹性力学基本理论出发,导出了汽轮机推力盘在集中力作用下的挠度和应力表达式,集中力可以作用在推力盘的任何地方。按集中力方法编制的计算程序,可以快速地算出推力盘中任一点的挠度和应力,或整个推力盘的挠度和应力分布。文中用导出的集中载荷法对30万千瓦汽轮机转子止推盘进行了强度和刚度计算,并对瓦块数、最大推力、盘厚度等主要参数进行了分析和比较,最后提出了一些改进推力盘强度和刚度计算方法的意见。     

1990年《上海汽轮机》总目次(总第34～37)

J任一吕,曰斤了q自八JO自O自 综述我国火力发电设备制造业的发展 核电核电汽轮机高压缸改进设计的年讨从世界核能发电的发展看我国核能发电的趋势和远景核电30万千瓦汽轮机质量保证休系的建立和完善30万千瓦核电汽轮机低压转子循环寿命估算nUA二nU1几,目nonU八Q工匀d.山1几八O43 50 55 61 29 39 43 1 15 3851产..........les.eses 1 1133 444 4 112 11112223344resesl..eseses..lesesl..es.l.…es:eseses.es.es..es.eses.re….eses.ee.I 引进机组引进型30万千瓦汽轮机的热力性能考核试验引进300MW汽轮机主汽阀与调芍阀阀壳的以铸代锻…     

一米长叶片枞树形叶根强度试验研究

一米长叶片为东汽厂30万千瓦汽轮机的关键零件。其叶根型式采用直线枞树型,是一种新设计的叶根。为此,对其作了不少的试验研究工作,如有限元计算、光弹性试验、金属模型试验等。为了更进一步确保其安全性,确认其最终的极限承载能力,最后还进行了全尺寸的实物叶根试验。但本文只介绍     

改进型30万千瓦汽轮机主汽阀阀壳热应力的实测及分析

为了提高机组的使用寿命,国产30万千瓦汽轮机组自第13台起改用主汽阀启动,目的是为了降低高温部件的热应力,使得高温部件的寿命得到保证。本文详细地介绍了汽轮机主汽阀阀壳热应变的测试方法及高温电测技术。试验得到的主汽阀阀壳应力值将为计算和结构改型提供一定的依据。     

新焊接转子材料25Cr2Ni2MoV钢的试制及其性能试验

回顾了上汽厂汽轮机低压焊接转子材料的发展,介绍了屈服强度≥700MPa的新焊接转子材料25Cr2Ni2MoV的基本特性,通过模拟轮盘锻件试制和解剖试验,测定了新材料的显微组织、力学性能、FATT、室温断裂韧度和钢的连续冷却转变曲线,进行了时效试验、应力腐蚀试验和焊接工艺试验等,结果表明该材料具有良好的淬透性和综合性能,能满足百万等级超超临界汽轮机及核电低压焊接转子的设计和使用要求.     

660MW超超临界汽轮机高压转子的高温蠕变强度分析

为了研究在高温下某660 MW超超临界汽轮机高压转子的蠕变强度,利用有限元计算方法分析了转子在额定工况下的温度和应力分布,并采用幂率模型和孔洞长大机理预测了该转子在2×105h工作中的蠕变行为,研究结果表明:在额定工况下,转子最高内应力低于屈服极限,处于纯弹性变形状态;转子内大部分区域温度在300～600℃,已进入蠕变温度范围.蠕变与热弹性耦合分析表明:蠕变会引起转子内部应力的重新分布,转子前轴封圆弧段的蠕变应变较高,而且多轴应力对该区域蠕变韧度的影响明显,应当引起足够重视.     

汽轮机转子温度计算中惯性环节系数的确定方法

提出了一种利用有限元计算结果、通过模式搜索法来确定有关惯性环节系数的方法.该方法将冷态启动、热态启动和极热态启动过程的汽轮机转子有限元法计算所得体积平均温度作为标准值,通过优化搜索来确定惯性环节法计算汽轮机转子体积平均温度的并联惯性环节的个数,以及每个惯性环节的时间常数和权重系数.通过温态启动过程的汽轮机转子有限元法和惯性环节法计算所得体积平均温度的对比,来验证该方法计算所得系数的精度和易用性.结果表明:该方法所得的常数和系数满足工程应用的精度要求,为汽轮机转子的热应力优化控制和汽轮机变负荷运行的安全性提供了技术支持.     

30万千瓦汽轮机转子的应力分析

一、引言 30万千瓦汽轮机转子使用两根整锻转子,即高中转子和低压转子,高中压转子工作温度高达508℃,而且高压部分和中压部分合并为一个转子。为保证轴系合适的临界转速,转子的长度就受到限制,所以高中压转子的强度校核是个重要问题;低压转子需承受1米长叶片等的巨大离心力,末级叶轮的强度校核亦成为更突出的问题。在设计转子过程中除了采用常规的二次计算法和轴身加载法来计算转子的应力外,还运用有限元方法来计算高中压转子的稳定温度场、热应力及离心应力和低压转子的离心应力。     

带有SSS离合器汽轮发电机组轴系振动分析与处理

针对某厂带有SSS离合器的300 MW级“凝汽-抽汽-背压”(NCB)式汽轮机纯凝运行模式下的轴系振动故障,进行了振动矢量计算、轴瓦温度分析和可倾瓦工作原理分析。计算与分析发现,振动是由高中压转子残余不平衡量、轴瓦载荷较轻、轴瓦瓦块调节性能差等多因素导致。提出提高轴瓦载荷、更换轴瓦瓦块并进行现场轴系动平衡的振动处理方案。运行结果表明：与振动处理前相比,高中压转子高压排汽侧支撑瓦的振动波动现象消失;在汽轮机空负荷工况下,高中压转子高压排汽侧支撑瓦X向通频振动由118μm降低至20μm。