蒸汽抽取位置对抽蒸汽干化污泥耦合发电机组影响

为了掌握蒸汽抽取位置对抽蒸汽干化污泥耦合发电燃煤机组运行参数的影响,针对某电厂300 MW等级燃煤机组,以能量守恒定律为基础,通过锅炉热力校核和机组热力系统计算分析了机组在BMCR、90%THA、75%THA、50%THA和30%THA工况下,从不同位置抽蒸汽干化污泥掺烧后的锅炉热效率、发电煤耗、燃煤量、烟气温度、烟气量及减温水量等参数的变化。结果表明：掺烧污泥会导致锅炉主要运行参数的恶化,变化幅度随着负荷的降低和湿污泥处理量的增加而增大;高负荷时从四抽抽汽对机组煤耗影响较小,中负荷从三抽抽汽对机组煤耗影响较小,低负荷只能选择再热器冷段作为抽汽点。     

蒸汽抽取位置对抽蒸汽干化污泥耦合发电机组影响

为了掌握蒸汽抽取位置对抽蒸汽干化污泥耦合发电燃煤机组运行参数的影响,针对某电厂300 MW等级燃煤机组,以能量守恒定律为基础,通过锅炉热力校核和机组热力系统计算分析了机组在BMCR、90%THA、75%THA、50%THA和30%THA工况下,从不同位置抽蒸汽干化污泥掺烧后的锅炉热效率、发电煤耗、燃煤量、烟气温度、烟气量及减温水量等参数的变化。结果表明:掺烧污泥会导致锅炉主要运行参数的恶化,变化幅度随着负荷的降低和湿污泥处理量的增加而增大;高负荷时从四抽抽汽对机组煤耗影响较小,中负荷从三抽抽汽对机组煤耗影响较小,低负荷只能选择再热器冷段作为抽汽点。     

浅谈蒸汽冷却器下端差对设计的影响及系统优化

让汽轮机的部分抽汽,先经过3号高压加热器的外置蒸汽冷却器后,再进入3号高加内,利用此类加热装置,可提高机组的换热效率。蒸汽冷却器出口蒸汽温度的设定,对蒸汽冷却器及3号高压加热器的设计方案有很大的影响,选定合理的蒸汽出口温度,才能使蒸汽冷却器和高压加热器安全经济地运行。     

北京太阳宫电厂汽机转动隔板安装工艺

北京太阳宫电厂配置1套780MW级2拖1燃气-蒸汽联合循环供热机组。汽轮机共有2级抽汽,1级抽汽在中压第8级转动隔板前,2级抽汽在中压排气处。在夏季工况下,由于需要的供热量少,中压转动隔板全开,机组主要用于发电;在冬季工况下,     

蒸汽冷却器不同连接方式的研究

现代大容量机组为提高热经济性，加装了独立蒸汽冷却器。文中对蒸汽冷却器不同的连接方式进行了研究。根据在能够满足给水加热要求的条件下，尽量多用较低压力抽汽，少用较高压力抽汽的道理，分析了导致机组热经济性降低的原因是抽汽过热状态不能维持，而加装独立蒸汽冷却器后使在冷却器中后使在冷却器中是过热蒸汽加热给水，使得加热器中的抽汽量不再是增加而是减少，从而获得热经济性的提高。文中通过对国产３００ＭＷ机组热力系统     

国内首台大流量级间抽汽供工业蒸汽汽轮机在国家能源集团投运

正近日,经过一个多月的运行试验,国家能源集团龙源电力苏龙热电5号机组综合提效改造后试验顺利结束。这标志着苏龙热电5号机组综合提效改造项目获得圆满成功,此台机组也成为国内首台实现大流量级间抽汽供工业蒸汽的330 MW亚临界机组。     

蒸汽喷射热泵在火电机组回热系统局部改造中的应用

以300MW机组为例,研究采用蒸汽喷射热泵将汽动给水泵汽轮机(小汽轮机)的部分排汽回收至机组回热抽汽系统对凝结水进行加热的方法,以有效利用小汽轮机排汽余热。同时,借助等效焓降法对各改造方案的热经济性指标进行了计算和分析比较。结果表明:将蒸汽喷射热泵出口混合蒸汽回收至汽轮机4段抽汽的经济效益最好;机组在额定工况下且蒸汽喷射热泵引射系数为0.75时,发电标准煤耗率可降低1.05g/(kW·h),节能效果显著。     

热电厂供热蒸汽管道㶲效率分析

为了评价长距离输送蒸汽管道的能效水平,提出了采用㶲效率作为管道能效计算的一个重要衡量指标,并建立了管道内蒸汽一维流动模型,对某长度为2 km的蒸汽管道的热效率及㶲效率进行了计算。计算结果表明,在蒸汽流量不变时,随着管道直径的增加,管内蒸汽流速不断降低,管道的压力损失及其热效率也随之降低,但是管道㶲效率先增加后降低,有一最大值。在以管道㶲效率为优先目标设计蒸汽管道时,相比较现有的设计规范,管道内蒸汽压力损失因为流速降低而减少,因此在保证用户用汽压力的情况下汽轮机抽汽压力可以有较大幅度的降低,在抽汽流量为250 t/h时,汽轮机因为抽汽压力降低可额外输出约3 330 kW的电功率。因此,管道内蒸汽流速根据投资成本的大小在0~25 m/s范围内选取更为合理。     

1000 MW超超临界机组高加蒸汽冷却器设置的探讨

1 000MW 超超临界机组初参数高,前3 级抽汽过热度大,高加出口端差的取值及蒸汽冷却段（器）的设置影响机组的热经济性。文章应用等效热降局部定量分析方法,探讨了国内某1 000MW 机组高加出口端差取值的合理性及蒸汽冷却段（器）的3 种设置方案。结果表明,将1 号高加端差降至-3.38℃,同时装设外置式串联蒸汽冷却器的设置方案最优,机组TMCR 工况的热耗率可降低13.41 kJ/(kW·h)。     

超超临界1000MW机组设置外置蒸汽冷却器的热经济性分析

针对某超超临界1000 MW机组,提出了采用串联外置式蒸汽冷却器利用第3级抽汽过热度提高锅炉给水温度的方案.基于热力系统矩阵分析法,对该方案进行了热经济性分析.分析表明,设置外置式蒸汽冷却器可提高锅炉给水温度4.9℃,汽轮机绝对内效率相对设置前提高了0.24％,降低发电标准煤耗率约0.65 g/(kW· h),经济效益显著.     

加热器蒸汽系统的改进

针对老机组加热器蒸汽系统不适应冬、夏季供热负荷变化的现象,对加热器蒸汽系统进行了将汽轮机抽汽改为排汽的技术改造,降低了汽耗,获得了良好的节能效果。     

燃气-蒸汽联合循环机组循环水泵优化管理系统设计与开发

针对燃气-蒸汽联合循环机组循环水泵运行管理较为缺乏的现状,设计并开发了燃气-蒸汽联合循环机组循环水泵运行管理系统。该系统基于循环水泵优化模型,能够根据机组负荷、抽汽量以及外部环境条件的变化,对循环水泵的运行方式进行及时调整,实现循环水泵优化运行指导;系统还构建了机组特性数据库,便于对机组检修后模型特性关系的修正与维护。该系统已在某200 MW级联合循环机组中得到成功投运,对降低厂用电率,促进节能降耗,提高机组经济性有着积极作用,具有广阔的应用前景。     

应用太阳能提高火电厂热经济性

提出了利用太阳能产生的蒸汽代替火电厂热力系统中的某级低压抽汽来提高机组热经济性的方案,并分别计算了600 MW、300 MWw、200 MW机组热经济指标的变化,计算表明:额定工况下利用太阳能后机组发电标准煤耗率均可降低7 g/(kW·h)以上,汽耗率降低70 g/(kW·h)以上,节能效果显著;对热效率低的机组,利用太阳能降低发电标准煤耗的潜力更大.     

引射汇流装置在火电厂辅助蒸汽系统上的应用

针对大唐七台河发电有限责任公司350MW机组负荷低于85％额定负荷时,四段抽汽压力降低,不能满足辅助供汽的需要,用高排蒸汽带辅助蒸汽,造成优质热能浪费,机组经济效益降低的问题,结合现场实际情况,应用引射汇流装置,实现了高排蒸汽与四段抽汽联合供汽达到了按质用能,分级利用的良好效果。     

加热器蒸汽系统的改进

针对老机组加热器蒸汽系统不适用冬，夏季供热负荷变化的现象，对加热器蒸汽系统进行了将汽轮机抽汽改为排汽的技术改造，提供了汽耗，获得了良好的节能效果。     

热电联产机组热网加热器换热方式对比分析

某300 MW热电联产机组的供热抽汽在供热首站与热网循环水进行换热,常规设计是采用单级抽汽进行换热,本文探讨了采用两级抽汽进行梯级换热的方案。通过计算分析,采用两级抽汽进行梯级换热可以明显提高换热效率,增加机组出力,降低发电标煤耗,在考虑了初期投资成本增加的情况下,其综合经济收益仍然高于传统单级换热方案。     

基于?分析法的供热机组变工况特性研究

鉴于供热机组常在非额定工况下运行,建立了供热改造机组的变工况计算模型,以国能泉州电厂300 MW凝汽式供热改造机组为例,分析了供热机组变工况运行的热力特性,并从能量品位的角度定量计算了变工况条件下供热机组的?效率和局部?损失率。结果表明:在特定热用户条件下,随着主蒸汽流量的增加,热电厂的总热效率呈下降趋势,而发电热效率和?效率均提高;主蒸汽流量不变时,随着第1级回热抽汽(一抽)流量的增加,热电厂的?效率先升高后降低,存在最佳的一抽供热抽汽量,使得机组热力性能最优。汽轮机组实际工作时,可以根据具体的热用户需求和机组热力特性,选择合适的主蒸汽流量和抽汽供热流量,以确保热电厂保持较高的?效率。     

供热机组供热蒸汽冷却系统及其热经济性分析

本文提出一种利用供热（再热）机组工业抽汽过热度的新型节能系统－供热蒸汽冷却系统，并运用等效热降法对其进行了热经济性分析。结果表明：供热蒸汽冷却系统具有节能效益显著、设备投资少、系统简单、运行调度灵活等优点，是解决供热（再热）机组工业抽汽过热度太高问题的有效措施。     

350MW机组低压加热器铜管氨腐蚀减薄泄漏的原因及防止对策

宝钢自备电厂成套引进的两台日本三菱350MW机组,自82年4月及83年3月分别投运以来,相继于85年4月发生了2号机组~#3低压加热器有1根铜管泄漏,85年7月又发生1号机组~#1低压加热器有4根铜管泄漏,严重威胁着机组的安全经济运行。为了分析这些铜管泄漏的原因,在85年11月的2号机组和86年2月的1号机组小修期间,由中日双方共同对各低压加热器作了涡流探伤等检查,基本掌握了加热器铜管泄漏的原因,并采取了相应的措施。该机组具有八级回热抽汽,汽轮机低压缸有四级抽汽,第1～4级抽汽分别引至1～4号低压加热器,中压缸排汽接第5级抽汽引至除氧器,高中压缸中有三级抽汽,即第6～8级抽汽分别引至6～8号高压加热器(见图1)。     

热力系统局部变化对全厂热效率的影响

以某台600MW机组为例,采用热平衡方法分析机组热力系统局部变化,如排污及其利用、轴封漏汽及其利用、主蒸汽或再热蒸汽管道泄漏及散热、加热器端差、抽汽压损等对全厂热经济性的影响。根据热力系统不同因素变化对管道效率及汽轮机循环热效率(简称循环热效率)影响的特点,将不同因素引起的热损失划分为3类,并给出第1类热损失影响管道效率和循环热效率,第2类热损失只影响管道效率,第3类热损失只影响循环热效率的结果。