粉煤灰混凝土的耐久性研究

研究了影响粉煤灰混凝土耐久性(抗渗性、抗冻性、抗碳化性、抗氯离子侵蚀性)的因素，通过理论分析指出掺粉煤灰改善了混凝土的耐久性，粉煤灰的三种基本效应即形态效应、活性效应、微集料效应是粉煤灰混凝土耐久性提高的重要因素。     

半湿式裹砂法喷射砼在隧道及仰边坡中的应用

介绍了金丽温高速公路隧道仰边坡防护施工中，半湿式裹砂法喷射砼的原料配合、施工机具、拌合及施工方法。     

粉煤灰对混凝土工作性能的影响

通过对粉煤灰的分析，论述了掺粉煤灰对混凝土和易性、需水量、坍落度、泌水、凝结时间、水化热的影响。     

预处理硅灰对水泥净浆和砂浆的性能影响

为充分利用硅灰的优良性能,对商品硅灰进行了不同pH值下机械化学分散预处理,用马尔文纳米激光粒度仪测试硅灰分散液的颗粒粒径和Zeta电位,并将预处理硅灰液掺入水泥中,成型水泥净浆和水泥砂浆试样,测试净浆试样室温和砂浆试样室温、冻融循环及高温下的性能。结果表明,提高分散水pH值、加入聚羧酸减水剂有利于硅灰分散细化,降低其沉降速度;掺预处理硅灰可以提高水泥净浆和水泥砂浆的力学性能,以及水泥砂浆耐高温和抗冻性性能。     

粉煤灰对混凝土工作性能的影响

通过对粉煤灰的分析,论述了掺粉煤灰对混凝土和易性、需水量、坍落度、泌水、凝结时间、水化热的影响。     

粉煤灰微珠-沙漠砂陶粒混凝土正交试验研究

以沙漠砂(DS)、粉煤灰微珠(FAC)和聚合物乳液(PLE)制备新型陶粒混凝土。通过正交试验研究DS替代率、FAC替代率和PLE掺量对粉煤灰微珠-沙漠砂陶粒混凝土(FDC)工作性能及抗压强度的影响规律。结果表明,DS和FAC可替代普通砂用于制备轻骨料混凝土,其混凝土破坏形态体现为轻骨料断裂破坏。FDC塌落度、表观密度和抗压强度的主要影响因素是DS替代率和FAC替代率;DS、FAC替代率及PLE最优掺量分别为20%、30%和1%。     

高强泡沫混凝土性能的实验研究

泡沫混凝土作为轻质微孔材料的一种,在矿井巷道支护材料及建筑节能中具有广泛的应用前景。目前,泡沫混凝土多半采用快硬水泥生产,造成制品的耐久性差以及生产成本较高,这些问题都限制了泡沫混凝土的发展。通过研究可以发现:掺入水泥质量8%的硅灰可有效提高泡沫混凝土的早期强度,而掺入40%磨细粉煤灰可以使其具有较高的后期强度,及掺入硅灰、粉煤灰、聚丙烯纤维、EPS颗粒、减水剂、早强剂时高强泡沫混凝土性能与发泡剂之间的关系。     

不同种类粉煤灰对丁苯橡胶补强性能的对比研究

采用两种化学组成相对含量不同,矿物组成和微观形貌差异明显的粉煤灰:即普通粉煤灰(PC灰)和固硫灰(CFB灰)补强丁苯橡胶,并对复合材料的各项性能进行了研究。试验结果表明:CFB灰补强丁苯橡胶复合材料的100%定伸应力、拉伸强度、断裂伸长率、撕裂强度性能优于PC灰。由于絮状CFB灰表面疏松多孔,相较光滑密实的球形PC灰,其与丁苯橡胶存在更多交联点,有利于提升复合材料性能。复合材料硬度随粉煤灰添加量的增加而提高。经硅烷偶联剂活化后粉煤灰具有更好的补强效果。     

氧化铝掺量对粉煤灰多孔陶瓷性能的影响

以粉煤灰为主要原料,掺入不定量的氧化铝,制备多孔陶瓷,研究了氧化铝掺量对粉煤灰多孔陶瓷性能的影响。利用X射线衍射仪分析了粉煤灰多孔陶瓷的相组成,采用扫描电子显微镜对其微观形貌进行了表征。结果表明,当氧化铝掺量为15%,即硅铝摩尔比为0.94时,制备的粉煤灰多孔陶瓷具有优异的气孔率和碎裂应力,可作为水处理滤料。     

机制砂级配对C80混凝土性能影响研究

为满足C80混凝土在冻结井筒井壁中应用要求,通过现场配比试验,研究了机制砂级配特征,及其对砂浆流变性能、C80混凝土坍落度、扩展度、抗压强度等参数的影响.试验结果表明,在石粉掺量5％的水洗石灰石机制砂条件下,按照细度模数为2.62配比的C80混凝土具有良好的工作性能,28d抗压强度和劈裂抗拉强度分别为83.8MPa和4...     

煤层气井机械捞砂技术

煤层气井压裂投产后，地层出砂而砂埋产层导致生产中断。根据煤层气井的低压特点，提出了通过机械捞砂来清砂的技术。本文介绍了油管捞砂和绳索捞砂，该捞砂技术能有效清除井底沉砂，不产生储层污染和地面污染，省时高效，得到了现场验证，建议在煤层气井推广应用。     

人工砂混凝土性能试验研究

采用正交试验方法配制了不同人工砂取代率、石粉含量、粉煤灰含量的混凝土,对比了每组混凝土的坍落度,研究了3 d、28 d龄期混凝土的抗压性能。结果表明:最优配比的人工砂取代率、石粉含量和粉煤灰含量分别为10%、3%和5%,此时28 d抗压强度为40.1 MPa,满足30 MPa的混凝土设计强度。     

循环流化床锅炉飞灰微观特性的研究

从微观角度入手,通过氮吸附仪、压汞仪和扫描电子显微镜观测了某循环流化床锅炉中不同粒径段飞灰颗粒的微观特性。结果表明：飞灰的含碳量与其粒径之间具有峰值特征;不同粒径段飞灰的吸附等温线均近似为第Ⅱ类;孔类型主要为锥形孔、平行板狭缝孔和墨水瓶状孔;孔径分布很宽,但未发现2 nm以下的孔;飞灰的孔径分布从几纳米至几万纳米,最可...     

尾矿砂在大流动性混凝土中的应用研究

分别用20%、40%、60%、80%和100%比率的铁矿尾矿砂取代天然砂, 并掺入矿渣微粉和粉煤灰, 配制了C30、C40大流动性混凝土。通过与基准混凝土的对比试验, 研究了不同尾矿砂取代率下混凝土和易性、强度及坍落度经时损失等性能。结果表明, 在20%～100%取代率时, 混凝土拌合物和易性均能满足要求; C30混凝土28 d强度为37.6～39.7MPa; C40混凝土28 d强度为47.7～49.2 MPa; 经80 min坍落度经时损失试验, 60%取代率时, 砼坍落度值由200 mm降至170 mm; 100%取代率时, 砼坍落度值由185 mm降至95 mm。尾矿砂可以作为细集料, 以适当的比率取代天然砂配制混凝土。     

灰土挤密桩处理回填砂土施工难点解决及效果

某变电站地基为新近回填的松散状粉细砂,设计采用灰土挤密桩处理方案,施工采用锤击沉管工艺.在施工之初及过程中出现了塌孔及达不到预定深度等问题,为此,分别增加了夯扩桩管内夯击施工和短螺旋排土成孔夯实工艺.三种方法间隔跳打的联合施工措施,有效地解决了施工难题.经检测,复合地基承载力等各项指标均达到了设计要求.     

不同岩性整形机制砂混凝土的力学性能研究

整形机制砂具有优异的力学性能,因而在传统建材中能够替代河砂而得到广泛地应用。为了研究整形后不同岩性及大掺量整形机制砂混凝土的力学性能,利用塌落度筒和混凝土流变仪测试混凝土工作性能和流变性能,同时进行抗压强度的力学性能试验。结果表明;整形机制砂混凝土的塌落度随着机制砂掺量的增加而降低,同时其塑性粘度和抗压强度随着整形机制砂掺量的增加呈现先升高后降低的趋势;整形鹅卵石和整形花岗岩混凝土的屈服强度均随掺量的增加而降低,整形山砂混凝土的屈服强度与塑性粘度的变化相一致;整形鹅卵石、整形花岗岩及整形山砂在机制砂混凝土中的最优替代率分别为30%、40%和50%,而整形山砂在工作性能、流变性能和力学性能上方面均优于整形鹅卵石和整形花岗岩。     

粉煤灰掺量对土壤混合材料空气阻隔性影响的试验

治理自燃煤矸石山需要覆盖大量惰性材料,为节约土源、废物利用和保障环境效益,研究粉煤灰代替部分土壤做自燃煤矸石山覆盖材料的最佳配比。将粉煤灰分别与粉土、粉质黏土按照不同体积比均匀混合,通过室内模拟实验,测定不同配比混合材料的空气阻隔效果,分析不同粉煤灰掺量对混合材料空气阻隔性的影响规律。结果表明:在粉质黏土、粉土中掺入粉煤灰,混合材料的空气阻隔性随粉煤灰掺量增加而衰减,不同压差下测定其渗透率与粉煤灰掺量呈近似的指数函数关系;粉煤灰含量50%和30%分别是决定粉土、粉质黏土空气阻隔性变化的一个重要特征。建议在粉土中掺入粉煤灰的比例小于50%,在粉质黏土中掺入粉煤灰的比例小于30%。     

无砂混凝土沉井在尾矿坝降水工程中的应用

通过岩土工程勘察,查明了尾矿库坝体的物理力学性能、渗透系数等,进行坝体稳定性分析计算。尾矿库浸润线过高会造成坝体不稳定,导致坝体破坏。无砂混凝土作为沉井井壁,采用有效的沉井施工方法达到设计深度。通过抽水试验和多年降水排渗运行情况,无砂混凝土作为沉井井壁,有良好透水性和反滤层的作用,有效地降低坝体浸润线,增强坝体的稳定性。     

乐山石英砂岩除铁提纯试验研究

采用"水洗—酸浸—焙烧—水碎—二次酸浸"工艺进行石英砂除铁试验研究。结果表明,其工艺最优参数为第一次酸浸最优条件:盐酸浓度10%、酸浸温度45℃、盐酸溶液与石英砂质量比5∶1、酸浸时间4h;焙烧最优条件:焙烧温度800℃、焙烧时间2h;二次酸浸最优条件:混酸浓度(HF∶HCl=1∶9)10%、酸浸温度45℃、盐酸溶液与石英砂质量比2∶1、酸浸时间16h。在此条件下,提纯后石英砂的杂质总含量为9.6×10-5,Fe2O3含量为8×10-6,达到高纯石英砂的技术指标。     

工作面采动煤体卸压增透效应研究与应用

为研究采煤工作面前方煤体卸压增透效应,提高煤体卸压瓦斯抽采量,分析了采煤工作面前方采动煤体变形破坏与渗透率变化过程的相关性,在工作面前方卸压区,煤体发生滑移破坏,有明显的扩容及卸压增透效应。现场实测了工作面前方煤体应力及钻孔瓦斯流量随工作面推进过程的变化规律,确定了支承压力区、卸压区分布范围。在卸压区内,因煤体渗透率增大,钻孔瓦斯平均流量提高2~3倍。基于工作面前方煤体卸压增透效应,根据不同钻孔失效距离及卸压区宽度,给出了不同偏角(钻孔与垂直煤壁方向夹角)下的预抽钻孔卸压瓦斯抽采量计算式。分析结果表明:钻孔偏角越大,卸压瓦斯抽采量越大。结合某矿N2105工作面现场条件进行计算,得出钻孔偏角最大可为21.4°,相比原垂直煤壁钻孔,单孔卸压瓦斯抽采量可增加978.5 m3,预期可有效提高本煤层瓦斯抽采率。