IEU钻杆刺穿断裂原因分析

某油田C1井用的一批127.0 mm×9.19 mrs IEU G105钻杆,当纯钻时间2 367 h、进尺8 769 m时,发生了多起钻杆刺穿和断裂事故.对钻杆的使用工况和受力状态、结构尺寸、化学成分、力学性能、断口宏观形貌和微观形貌、金相组织和腐蚀产物等进行了检测和分析;对钻杆材质腐蚀疲劳裂纹扩展速率进行了测定.结果表明,钻杆刺穿和断裂属于早期腐蚀疲劳失效;钻杆腐蚀疲劳失效既与钻杆本身的结构和材料质量有关,也与钻杆使用井的结构和环境状况有关.     

S135钢级钻杆管体断裂原因分析

为查明S135钢级钻杆管体在生产过程中发生断裂事故的原因,对断裂管体样品进行失效分析,包括断口宏观和微观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相显微组织分析等.结果表明,该钻杆管体为过烧断裂,无缝钢管生产时,在中频感应加热炉中局部发生过烧,导致晶粒粗大和晶界弱化,热矫直时对管体的挤压作用最终导致过烧薄弱区域发生断裂.     

钻杆外螺纹接头断裂失效分析

结合服役工况条件,通过理化性能检测,对某钻井过程中发生的钻杆外螺纹接头断裂失效事故原因进行了分析。结果表明,钻杆外螺纹接头的断裂失效主要是由于钻井过程中钻杆外螺纹接头锥面斜坡附近位置堆积了大量岩屑,堵塞了泥浆循环通道,导致泥浆循环不畅,在钻柱旋转过程中,钻杆外螺纹接头与堆积岩屑之间发生剧烈摩擦作用而导致其局部温度迅速升高,钻杆接头承载能力大幅度下降,在拉伸和扭转载荷作用下发生塑性断裂失效。     

化工管道用S135钢钻杆的断裂特性研究

以化工管道用S 135钢钻杆为对象,研究其断裂性能,并对失效后S135钢钻杆的宏观形貌和微观组织进行观察与分析。结果表明,化工管道用S135钢钻杆的断裂形式为脆性断裂,断口位于钻杆的加厚过渡区域。     

S135钻杆管体断裂原因分析

某井发生井涌之后一根S135钻杆断裂。对钻杆断裂事故进行了详细调查和试验分析。结果表明,钻杆在使用过程中所受载荷远低于钻杆的承载能力,钻杆材质本身符合标准要求,可以排除钻杆过载断裂的可能性。钻杆断裂原因是H2S应力开裂所致。并提出了预防钻杆发生H2S应力开裂的措施。     

塔里木油田用钻杆失效原因分析及预防措施

塔里木油田钻井条件苛刻,钻杆受力情况复杂,容易发生钻杆失效事故。分析了钻杆失效的原因,介绍了相应的预防措施及其效果。认为现有钻杆标准不能满足塔里木油田的使用要求。多年实践证明,塔里木油田通过制定钻杆订货补充技术条件和严格现场探伤规范,有效地减少了钻杆失效事故,延长了钻杆使用寿命。     

Ф127mm×9.19mm IEU S-135钻杆腐蚀失效分析

对发生管体刺穿、外壁腐蚀的Ф127mm×9.19mm IEU S-135钻杆进行了失效分析.结果表明,钻杆的化学成分、金相组织、机械性能均符合API标准及订货技术条件.钻杆管体刺穿是由于内壁发生严重H2S腐蚀+氧腐蚀造成的.钻杆管体外壁腐蚀是由氧腐蚀引起的.     

齿轮轴断裂原因分析及预防措施

从断口形貌、显微组织、非金属夹杂物、硬度和化学成分入手,对齿轮轴的断裂原因进行了分析,并提出相应预防措施。结果表明,齿轮轴断裂的主要原因是热点矫直遗留的淬火斑点未进行充分回火和齿轮轴心部出现淬火欠热组织造成。通过改进淬火工艺、矫直及机加工工序后,齿轮轴再无断裂发生。     

模具断裂失效原因分析及预防措施

根据模具断裂失效类型,从多方面分析其断裂失效的主要原因.提出相应的预防措施,其中包括材料选择、结构设计、锻造工艺、热处理工艺、磨削加工等,以改善模具的制造质量和提高模具的使用寿命.     

从钻杆管体断裂刺漏看推广内涂层钻杆的重要性

对吐哈油田胜火2号井Φ114.3mm钻杆断裂失效,温西3-517号井Φ114.3mm钻杆刺漏失效进行了分析;同时分析了推广内涂层钻杆的重要性和推广过程中存在的主要问题,提出了相应的对策。     

石油钻杆生产的回顾与展望

介绍了我国钻杆生产及其工艺在钢级、管端加厚型式、钻杆管体和工具接头的连接型式等方面的演变和发展过程及国产钻杆生产工艺的发展趋向。     

20MnSi钢筋早期断裂原因分析

采用金相和扫描电镜等手段分析了20MnSi钢筋在力学性能检验中出现早期断裂的原因。结果表明，20MnSi钢筋断裂主要是由于该材质的显微组织未达到技术要求，加之钢材中组织存在缺陷所致。     

螺旋埋弧焊管3PE防腐涂层厚度不均的原因分析与处理方法

针对螺旋埋弧焊管3PE防腐涂层厚度不均及焊道处涂层减薄问题,分析原因,提出了解决办法。     

凝汽器铜管的腐蚀原因分析与预防措施

针对锦州东港电力有限公司各台机组凝汽器频繁漏泄的原因,从铜管材质、沉积物、运行工况、检修操作、铜管保养等方面进行了分析，采取相应措施，收到很好的效果.     

膨胀节波纹管的腐蚀失效原因分析及新材料的应用

随着原油日益变重，其中的腐蚀介质含量增加，致使重油催化裂化（RFCC）装置中服径的0Cr19Ni9膨胀节波纹管频敏腐蚀失效，通过分析RFCC装置中使用的膨胀节波纹管腐蚀失效机理，介绍耐高耐腐蚀的FN－2合金材料的有关性能及其在膨胀波纹管上的应用。     

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通过理化性能、氢致开裂(HIC)、硫化物应力开裂(SSC)等试验及制管工艺过程对油气输送用X65级别的直缝埋弧焊管抗硫化氢(H2S)腐蚀性能进行了研究,认为应从钢板化学成分、力学性能、晶粒度、非金属夹杂物和带状组织等方面提出合理的抗H2S管线材料要求,同时适当匹配焊材,采用UOE等低残余应力的制管工艺来控制焊管的抗H2S能力。     

多通管挤压胀形过程的分析与计算

挤压力、胀形力和平衡力三者之间的最佳匹配关系是多通管超高压挤压胀形工艺中的关键问题 ,提出并采用“应变样条”法建立了这 3个成形力间的数学表达式。同时 ,根据多通管挤压胀形双重非线性的变形特点 ,建立了动力分析有限元模型 ,采用自行开发的程序软件 (SMFT) ,模拟分析和计算了这 3个力的大小及相互匹配关系对挤压胀形的影响     

12Cr1MoV钢主蒸汽管道疲劳蠕变交互作用及断裂模式SCIEI

在宏观力学性能与微观断裂模式相结合的基础上建立了断裂特征图。用它描述了12Cr1MoV钢在疲劳蠕变交互作用下的力学行为,并可用它了解断裂机构的主要因素及断裂(断裂寿命、应变速率)的变化规律。12Cr1MoV钢在588℃下的蠕变抗力较弱,它与疲劳抗力的比接近1。该材料的特征图上表现出较宽的FC(疲劳蠕变交互作用区),容易出现FCC(裂纹疲劳形核,蠕变扩展及断裂)断裂模式。经540℃,2×10~5h使用后,材料的疲劳蠕变交互作用性能剧烈降低,断裂模式也发生变化。     

N80#油管钢在含H2S酸性溶液中的腐蚀行为

用稳态极化法、阳极动电位扫描法和交流阻抗法研究了酸性溶液中pH值和H2S的浓度 对N80#油管钢腐蚀行为的影响.结果表明：随着溶液pH值的减小、H2S浓度的增大N80#油 管钢的腐蚀速率加快;HAc NaAc体系中无H2S时,油管钢在活性溶解过程中生成的吸附性 中间产物是Fe(OH)ad,而加入H2S后,则生成了另一种吸附性中间产物—Fe(SH) ad.