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三源水泥有限公司2500t/d新型干法水泥生产线设计中采用2套煤粉计量输送系统,分别供给窑头和窑尾分解炉的用煤。由于没有备用喂煤装置,一旦某个环节出现故障,就会严重影响回转窑的正常生产。我们针对这一不利现状,在投资不大的情况下,对该系统进行了改造,实现了2套系统的互相备用。1改造前状况分析改造前煤粉计量输送系统的工艺流程见图1。图1改造前工艺流程由图1可以看出,2套计量系统分别负责窑头和窑尾的供煤,如果至窑头系统出现堵煤或故障,将会直接导致回转窑熄火的严重事故;如果至分解炉系统出现堵煤故障,回转窑… 相似文献
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煤磨系统爆炸原因及防范措施 总被引:2,自引:0,他引:2
我厂自1994年底投产以来,煤磨系统分别于1995、1997、1998三年发生了4次爆炸事故,造成了煤磨系统的设备损坏,严重影响了生产,并造成重大的经济损失。本文就爆炸原因进行分析、并提出防范措施。1煤磨系统工艺流程及设备概况煤磨系统工艺流程见图1。图1煤磨系统工艺流程该系统采用Φ2.8m×5m+3m的风扫磨,设计能力16~17t/h,使用PPDC96-6(M)袋式除尘器,Φ2500粗粉分离器。设有2台CO气体分析仪,分别监测袋除尘器进、出口以及窑头、窑尾煤粉仓的CO浓度。袋除尘器及2煤粉仓各配有1套CO… 相似文献
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1控制系统改造前后基本情况 我公司1000t/d水泥熟料生产线由生料制备系统、熟料烧成系统(窑站系统)、生料均化及窑尾喂料系统和煤粉制备系统组成,控制系统采用Honeywell公司TDC3000(原TDC系统图见图1)。该系统自1996年运行以来,已经运行了9年,由于备品备件缺乏,系统老化等原因,我们公司从2003年开始对其逐步进行改造。在2003年完成煤磨系统改造的基础上,2004年对窑头站APM11进行了改造, 相似文献
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我公司RX5/1000t/d五级旋风预热窑外分解窑,规格为Φ3.2m×50m,MSP分解炉离线布置,自2000年9月生产调试以来,经多方面的探讨、摸索,现已步入正常,熟料台时产量可达50t/h。1煤粉细度的影响及控制前期,煤磨系统粗粉分离器及喂料核子秤运行中波动较大(后来查出是信号干扰导致速度信号的波动),对喂料量和选粉效率的稳定十分不利,从而直接导致煤粉成品筛余忽大忽小,最大竟达26.7%,月平均值与控制值10%相近,煤的水分平均0.6%。煤的工业分析结果见表1。表1煤的工业分析Mad/%Aad/%Vad/%… 相似文献
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<正>0概况我公司下属某公司自建厂以来窑尾喂煤一直波动较大,主要表现在窑尾喂煤罗茨风机压力波动较大,从25~28 kPa来回波动,分解炉出口温度也随之波动在860~900℃之间,这导致了入窑物料分解率的波动,影响回转窑的稳定操作。同时由于煤粉波动也造成了分解炉喂煤自动回路无法投入,增加了操作员的劳动强度。我们根据该公司的要求进行了技术支持。该公司的煤粉计量及输送系统设备配置如下: 相似文献
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0引言呼和浩特市水泥厂2号窑为带余热锅炉的流态化预分解窑,回转窑规格为Φ3.5m/3.0m×57m,汽轮机装机容量6000kW。该系统自运行以来,流态化分解炉因喂料点偏低,供料能力差,分解率低,以及频繁的后结圈一直困扰着回转窑的正常生产,给企业带来了极大的影响。1窑系统工艺流程系统工艺流程见图1。图1窑系统工艺流程生料首先入分解炉,分解炉类似于MFC型,在炉内生料随880~900℃热气流上升进入到C1筒内。C1筒收集下的物料入窑,含尘气流进入到C2筒继续进行气固分离,收集下的物料入窑,废气进入到余热锅炉… 相似文献
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嘉华南方水泥有限公司 1000t/d熟料新型干法生产线的煤粉制备系统采用 φ2. 4m×4.5 + 2m风扫煤磨,引用窑尾废气作为烘干热源,设计产量为9t/h。工艺流程见图1。自1995年8月生产线投产以来,煤磨系统设备运转一直较为正常,煤粉产量也基本可以满足生产需要,但工艺方面问题较多,造成消耗上升,并在一定程度上对窑产生影响。经不断改进,现已完全实现与窑的匹配。1 投产初期煤磨系统出现的问题及解决措施1.1 开磨时磨头冒灰 原设计的煤磨系统起动顺序及连锁关系见图2。生产初期,由于煤磨启动时间较长,3… 相似文献
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我公司5000t/d熟料生产线是河南省第一条建成投产的大规格水泥熟料生产线,其喂煤系统采用两台菲斯特转子秤进行计量,分别向窑头、窑尾供应煤粉。储存煤粉设备为两台φ4400mm煤粉仓,单台储存量为70t。在煤粉仓锥体部位装有两套压缩空气强制助流装置。为了增加煤磨的用电避峰时间,我公司2006年11月份对尾煤仓进行了改造以增大储存量。改造后尾煤仓规格为φ5600mm,储存量为90t,仓体总高度及锥体角度未变。 相似文献
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<正>菲斯特转子秤在新型干法水泥生产线煤粉制备系统上应用广泛,主要承担着窑头燃烧器、窑尾分解炉燃烧器煤粉的计量、稳定供煤作用。菲斯特转子秤能否精准计量、稳定供煤直接影响到窑热工系统的稳定,甚至是正常生产。实际生产过程中经常出现不同程度转子秤不能稳定供煤的情况,通过认真分析形成原因以及对应的解决办法,将能使水泥企业更加安全稳定生产。1设备参数(以窑尾分解炉用为例)1)转子喂料秤:型号DRW4.12;喂煤量16.35 t/h 相似文献
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我公司现拥有一条由南京水泥设计研究院承担主体设计的日产2000吨熟料新型干法生产线。该生产线自动控制系统采用瑞士ABB公司Master集散控制系统(即DCS系统)。根据水泥生产工艺流程,控制系统将生产线分为五个部分:原料及废气处理系统、煤磨及窑喂料系统、窑系统、水泥磨系统和包装系统(见图1)。1系统组态说明由上图可以看出,整个DCS系统由5个现场过程控制站MasterPiece200/1(4个带单一CPU,1个带冗余CPU及冗余电源)和4个AdvantStation515操作站组成,工厂网络采用TCP/IP协议通讯,控制网络采用Maste… 相似文献
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预分解窑系统温度分布合理与否对系统整体热工制度的稳定有着决定性的作用。分布合理能够保证入窑物料合适的分解率和物料适宜的活性,加速窑内物料在烧成带的快速反应,稳定系统的热工制度,提高熟料质量。我公司回转窑规格为!4.3m×64m,预分解系统为日本三菱技术N-MFC分解炉。自2004年5月份点火投料以来,预分解系统温度“倒挂”现象长期存在,一度成为预热器堵塞、分解炉“压床”工艺事故不可忽视的因素。预分解系统工艺布置见图1,工艺条件与相关参数见表1、入窑煤粉分析数据见表2。不同头、尾煤用量及比例对系统温度的分布影响见表3。表2入… 相似文献
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我公司煤磨采用Φ2.9m×4.7m风扫磨,生产能力16t/h,磨尾采用二级收尘。通过改变螺旋输送机的输送方向及气动阀的开闭来控制煤粉成品的流向,当进窑头煤粉仓时,气动阀打开,进分解炉煤粉仓时气动阀关闭,见图1。图1改造前此流程在设计上是合理的,但在使用过程中,却遇到了麻烦。我公 相似文献
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我公司煤磨采用Φ2.9m×4.7m风扫磨,生产能力16t/h,磨尾采用二级收尘。通过改变螺旋输送机的输送方向及气动阀的开闭来控制煤粉成品的流向,当进窑头煤粉仓时,气动阀打开,进分解炉煤粉仓时气动阀关闭,见图1。图1改造前此流程在设计上是合理的,但在使用过程中,却遇到了麻烦。我公 相似文献
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煤磨系统及回转窑燃烧器的改造 总被引:1,自引:0,他引:1
我厂Φ4.5m×100m日产960t的湿法短窑一直使用单风道燃烧器和煤磨废气直接入窑的燃烧系统,熟料热耗高、产量低。2002年6月份,对煤磨系统及燃烧器进行了改造,节能和经济效益显著。1存在的问题改造前煤磨及窑头系统工艺流程见图1。图1改造前煤磨及窑头燃烧系统工艺流程1.煤磨;2.粗粉分离器;3.细粉分离器;4.分格轮;5.煤粉仓;6.双管螺旋喂料机;7.风机;8.单风道燃烧器;9.冷风门生产中存在的问题:1)煤磨废气和窑一次风共用1台风机,造成2个系统互相干扰。如一次风增大时,磨内风速快,煤粉细… 相似文献
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我公司3号窑规格为Φ4m×60m,是经过改造的离线喷腾型窑外分解窑,分解炉为Φ3.8m×18m。原采用烟煤作燃料,设计熟料生产能力为1320t/d,实际熟料生产能力可达1480t/d。为了充分利用当地的无烟煤资源,公司于1998年2月开始在3号窑采用无烟煤掺量占70%的混合煤。1二次加高分解炉的改造过程为延长煤粉在炉内的停留时间,有利于煤粉完全燃烧,将分解炉加高了3m,增加炉容积34.74m3。并在炉中增设缩口,提高炉内煤粉与气体的相对运动速度和混合程度。在试生产中发现,1)时常有未燃尽的煤粉经分解炉、上… 相似文献
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我公司5000t/d生产线窑头、窑尾各配一台菲斯特公司DWR1.2喂煤转子秤,该生产线自2005年7月投产至2007年年初以来,喂煤秤运行良好。但最近一段时间,经常出现窑尾煤秤下煤不稳甚至断煤现象,主要表现在窑尾送煤罗茨风机电流波动大,高低相差40A左右,分解炉温度也不稳定,C1出口CO含量高,给窑的正常生产带来很大影响。 相似文献
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菲斯特转子秤在对煤粉的计量控制时因密封性能较好、精度较高、连续称重较稳定,从而在水泥行业得到广泛应用。我公司3 200t/d生产线烧成系统窑头及分解炉喂煤系统采用的都是菲斯特DRW4.10型转子秤,其中窑头正常喂料量为8.8~10t/h,JTS250型风机配90kW电动机;窑尾正常喂料量11.5~13t/h,JTS250型风机配110kW电动机。本文从中控操作角度出发,谈谈对转子秤的系统操作和使用体会。 相似文献
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1原工艺介绍及其问题
我公司2500t/d生产线于2005年建成并投产,其中原煤制备的部分工艺流程如图1所示。煤磨袋除尘器收下的煤粉经螺旋输送机(73.09)进入双向螺旋输送机(73.13),然后分别送入窑头及分解炉的煤粉仓。使用双向螺旋输送机下料主要存在以下问题: 相似文献