Q345R钢板断后伸长率不合格原因分析

采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪对断后伸长率不合格的Q345R钢板的显微组织、断口形貌以及夹杂物进行观察和分析,分析了导致Q345R钢板断后伸长率不合格的原因。结果表明:引起Q345R钢板断后伸长率不合格的主要原因是严重的带状组织,尤其是较宽的贝氏体硬组织带、魏氏组织等;硫化物夹杂的存在对钢板的断后伸长率有一定的影响,但不是主要原因。     

Q345B钢板拉伸性能不合格原因分析

利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对Q345B钢板拉伸性能不合格的原因进行了分析。结果表明:试样中心的白点缺陷、微裂纹和硫化物夹杂,是引起该批次Q345B钢板拉伸性能不合格的主要原因;偏析带上的魏氏组织也会对钢板的延伸性能产生不利影响。最后针对钢板拉伸性能不合格原因提出了工艺改进措施。     

Q345R钢板卷筒过程的断裂分析

某化工机械厂一块厚95mm的Q345R钢板在卷筒生产过程中发生断裂,采用宏观检验、化学成分分析、力学性能测试及金相检验方法对Q345R钢板断裂的原因进行了分析。结果表明:Q345R钢板在卷筒前,端面气割倒焊接坡口的表层毛刺未清除,残留了过烧、增碳、淬火开裂层,在卷筒外力的作用下裂纹迅速扩展,导致Q345R钢板的断裂。     

Q345E热轧中厚板探伤不合格原因分析

通过低倍检验、金相检验和断口分析等方法分析了Q345E热轧中厚板探伤不合格的原因。结果表明:探伤不合格的原因是在热轧板中心区域偏析带存在硫化锰和碳氮化铌夹杂物,并通过控制和调整工艺解决了该问题。     

正火热处理对06Cr13/Q345R复合钢板组织和性能的影响

重点研究了正火热处理对06Cr13/Q345R不锈钢复合钢板组织和性能的影响。试验结果表明:06Cr13/Q345R不锈钢复合钢板正火热处理后复层06Cr13晶界有大量碳化物析出,塑性降低。     

模拟焊后热处理温度对Q345R钢板焊接接头的焊接残余应力及力学性能的影响

通过热处理试验、残余应力测试、拉伸试验、弯曲试验、硬度试验等方法,分析了模拟焊后热处理温度对Q345R钢板焊接接头的残余应力及力学性能的影响.结果表明:随模拟焊后热处理温度由400℃提高至620℃,Q345R钢板焊接接头的残余应力逐渐减小,经620℃热处理后,可基本消除其焊接残余应力;随着模拟焊后热处理温度的提高,Q3...     

复合板筒节开裂原因

某R60702/TA1/Q345R复合板筒节在基层焊缝附近发生开裂,复合板基层存在裂纹.通过宏观检验、化学成分分析、金相检验及能谱分析等方法对复合板基层缺陷产生原因进行了分析.结果表明,复合板缺陷为基层Q345R钢中的大量非金属夹杂物和沉淀相条带,及由非金属夹杂物和沉淀相引起的裂纹.     

Q235B钢板断后伸长率不合格原因分析

某钢厂在开工初期持续出现Q235B钢板断后伸长率不合格的现象,通过化学成分分析、力学性能试验、断口形貌分析、金相检验等方法对不合格原因进行了分析。结果表明:钢板中残留的氢元素、轧制后产生的严重带状组织、中心偏析以及非金属夹杂物等,使得钢板成分不均匀且金属基体的连续性遭到破坏,最终导致该Q235B钢板断后伸长率不合格。     

Q345R(HIC)钢厚壁容器的焊接及缺陷原因分析

介绍了影响Q345R(HIC)厚壁板焊接质量的主要因素,根据这些主要因素对Q345R(HIC)厚壁板在焊接过程中出现的缺陷原因进行分析,并采取相应防范措施及合理的返修措施,提高焊接合格率。     

利用控轧控冷技术开发热轧不锈钢复合板的实验研究

使用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Q345R的奥氏体连续冷却相变(CCT)行为,利用二辊可逆试验轧机进行了系列控制轧制控制冷却(TMCP)实验,开发出了不锈钢(316)/低碳钢(Q345R)复合板。较合理的工艺为:在奥氏体再结晶区进行轧制,终轧温度为1000~1050℃,总压下量为75%,轧后以0.2~7℃/s的速率冷却至450℃以下后空冷,随冷却速率的增加,Q345R钢板的显微组织从铁素体(F)+珠光体(P)向铁素体(F)+贝氏体(B)过渡,屈服强度范围330~430MPa,抗拉强度范围为535~595MPa,0℃的冲击吸收功高于50J;复合板界面结合强度大于350MPa,抗弯性能合格。     

X70管线钢板超声波探伤不合格原因分析

用扫描电镜观察与能谱分析方法研究了X70管线钢板超声波探伤不合格的原因。试验分析表明：超声波探伤缺陷是由数量较多、尺寸为100μm以上的气孔与缩松经轧制变形压合而形成的;气孔是由原X70管线钢坯连铸时下水口保护浇铸的氩气所引起,缩松是由连铸拉速过大所致。关闭下水口保护浇铸的氩气,并降低拉速可使X70管线钢板超声波探伤合格率达到100％。     

对600MW超临界机组液氨罐筒体超声波检测异常的分析

用超声波测厚仪对某电厂600MW超临界机组液氨罐筒体(Q345R钢板)进行测厚,发现超声波测厚仪显示数值只有钢板实际壁厚的一半。通过对测厚异常钢板进行超声波检测、化学成分分析、金相分析、拉伸、弯曲、低温冲击等试验,发现钢板芯部金相组织为3级带状铁素体和珠光体组织,钢板的力学性能满足标准要求。分析认为钢板生产工艺不当是导致铁素体和珠光体3级带状组织形成的主要原因。     

对600MW超临界机组液氨罐简体超声波检测异常的分析

用超声波测厚仪对某电厂600MW超临界机组液氨罐简体(Q345R钢板)进行测厚,发现超声波测厚仪显示数值只有钢板实际壁厚的一半.通过对测厚异常钢板进行超声波检测、化学成分分析、金相分析、拉伸、弯曲、低温冲击等试验,发现钢板芯部金相组织为3级带状铁素体和珠光体组织,钢板的力学性能满足标准要求.分析认为钢板生产工艺不当是导致铁素体和珠光体3级带状组织形成的主要原因.     

高强钢延伸率不合分析

在Q345B的实际生产中,出现批量厚规格性能不合的情况。通过对炼钢过程、热轧及不合格卷取样及检验过程进行分析,发现断后延伸率不合与钢板金相组织不均和夹杂物有关。钢中存在的带状组织对断后延伸率影响相对较小,但改善带状组织有利于改善钢卷的塑性。     

Q345B中厚钢板分层缺陷的形成原因

Q345B中厚钢板在拉伸试验后断口出现分层现象，选择分层缺陷严重的部位，采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪等对其显微组织、缺陷形态和微区成分进行了分析。结果表明：Q345B钢板拉伸试样分层的主要原因是元素偏析；连铸时，硫、锰、铌和钛等元素在钢带心部偏析形成了硫化锰、碳化铌和碳化钛等夹杂物；轧制过程中，这些夹杂物使心部组织变形成条状或带状组织，从而引起了钢板的分层。     

热连轧Q345R压力容器板性能研究

研究了传统轧制和热连轧工艺生产的Q345R压力容器板的力学性能及焊接接头性能,分析了热连轧Nb-Ti微合金化对性能的影响。试验结果表明,低碳、Nb-Ti微合金化处理的热连轧钢板冲击韧性较传统轧制钢板的提高2～3倍,热连轧钢板焊接接头冲击韧性明显好于传统轧制钢板的,粗晶区淬硬程度低;热连轧钢板良好的性能来源于TMCP工艺下碳当量的降低及Nb-Ti微合金化处理改善的基体及接头微观组织。     

Q345R钢焊接热影响区在碳酸钠和硫化氢混合介质中的应力腐蚀行为

以往对Q345R钢焊接热影响区在碳酸盐和硫化氢混合介质中的应力腐蚀开裂行为研究不多。针对石油化工行业的CO2-H2S-H2O典型腐蚀环境中Q345R钢应力腐蚀失效造成的重大事故,通过慢应变速率试验(SSRT)和楔形张开加载(WOL)预裂纹应力腐蚀试验研究了Q345R钢热影响区在Na2CO3和H2S混合环境中的应力腐蚀行为。结果表明:在Na2CO3+H2S复杂介质环境中,Q345R钢热影响部位应力腐蚀敏感性较低,其断口呈现韧性断裂形貌,WOL裂纹扩展速率较低,应力强度因子KI值基本不变,应力腐蚀倾向不明显。     

焊接工艺对Q345R的硫化物应力腐蚀敏感性的影响

为了探讨和分析焊接工艺对Q345R的硫化物应力腐蚀敏感性影响成因,在饱和硫化氢NACE A溶液中对手工焊接和氩弧焊打底后手工焊接的Q345R材料进行硫化物应力腐蚀开裂敏感性测试评价,采用SEM和硬度计研究分析了2种焊接工艺Q345R组织和性能的变化.试验结果表明:焊接工艺对Q345R钢的硫化物应力腐蚀开裂敏感性的差异源...     

钢板伸长率不合格原因分析

针对钢板伸长率不合格情况,在20mm厚的钢板上随机取样,进行化学成分和低高倍分析。结果表明,伸长率不合格的试样存在较严重的气泡或含有硫化亚铁的铁素体带,这是引起钢板伸长率不合格主要原因。     

Q460C钢板力学性能不合格原因分析

利用光学显微镜和扫描电子显微镜分析了某厂生产的多个批次Q460C钢板力学性能低于GB/T 1591-2008技术要求的原因.结果表明:钢板中心偏析造成的贝氏体组织、微裂纹、MnS以及铌和钛复合夹杂物的存在是导致该Q460C钢板力学性能不合格的主要原因;另轧制工艺控制不当造成的魏氏体组织也会降低钢板的力学性能.