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最近几年国内一些高压锅炉汽包陆续发生裂纹缺陷,尤其是集中下降管锅炉内插式接管座“K”型坡口的汽包,发生在沿下降管环焊缝裂纹或严重超标缺陷.这些裂纹缺陷如果不采取措施,对锅炉安全运行威胁很大.为了分析这些锅炉汽包产生裂纹的原因,除对汽包材质,焊接工艺,检验标准等进行分析研究外,还需通过实测掌握汽包实际运行工况下综合应力水平,根据我们在一台HG220/100—4型锅炉上进行的汽包集中下降管内外壁热态综合应力测量结果分析锅炉启动和停止过程中,汽包的应力分布状况比较复杂.因汽包在启动时产生膨胀、收缩和弯曲.这是汽包受内压作用以及由于椭圆度所产生的附加应力而引起的. 相似文献
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介绍了对张掖电厂4号炉汽包环焊缝超标缺陷及缺陷处各种应力分布状况的测试、分析和处理过程,采用断裂力学的方法对该汽包的安全性及疲劳寿命进行了分析和计算,得出庐超标缺陷不需处理可保证汽包继续安全运行的结论。 相似文献
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调峰机组锅炉汽包的热应力 总被引:1,自引:0,他引:1
由于高压及超高压机组要逐渐参加调峰工作,锅炉汽包的热应力问题在近几年受到了越来越多的重视.正确估算汽包在调峰运行中的热应力并在此基础上选择合理的运行方式,是锅炉设备运行管理中一项重要的工作.锅炉汽包在启动、停止和变负荷运行中,沿器壁的径向、切向和轴向都会存在不同程度的温度差.它们因设备结构及运行方式的不同而不同;并且带有一定的随机性和不均匀性.理论上精确地计算运行工况下的汽包热应力,不仅极为困难甚至是不可能做到的.用实测应变的方法来确定汽包的应力状态,特别是汽包内壁的应力状态,也不是一件轻而易举 相似文献
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为研究锅炉热态启动速度对汽包应力的影响,本文根据某电厂汽包实际结构尺寸,通过ANSYS软件建立了汽包有限元模型,结合运行规程中给定的热态启动曲线以及不同温升率的5条热态启动曲线,对汽包瞬态应力场进行研究。结果表明:热态启动过程中,最大机械应力和总应力的位置位于汽包与下降管接口的纵向截面内转角处;最大热应力的位置在与正常水位线相交的水冷壁上升管开孔处横向截面的内转角处;当温升率从2℃/min增加到5℃/min,热态启动速度对汽包在应力最危险点的机械应力最大值没有影响,而热应力最大值随温升率的增加而增加;启动后期,热应力不再起作用,总应力主要受机械应力影响,总应力最大值与机械应力最大值相同且不随热态启动速度的变化而改变,仅与汽包内压有关,可见汽包可承受比运行规程中给定的更快的锅炉启动速度。 相似文献
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电站锅炉汽包热应力的产生及控制 总被引:1,自引:0,他引:1
就电站锅炉汽包壁温度变化引起的热应力进行讨论,详细分析了汽包上下壁、内外壁温差的产生原因、温差引起的热应力的产生过程和热应力对汽包寿命的各种影响因素,介绍了热应力的计算公式,提出了控制汽向壁温差的措施,以保证汽包安全运行。 相似文献
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电站锅炉汽包热应力的产生及控制 总被引:1,自引:0,他引:1
对电站锅炉汽包壁温度变化引起的热应力进行阐述,详细分析了汽包上下壁、内外壁温差产生的原因和温差引起热应力的产生过程,给出了汽包热应力的计算公式,提出了控制汽包壁温差的措施,以保证汽包安全运行. 相似文献
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实时监测运行时汽包的应力变化情况,是电厂安全管理的重要内容。传统方法在进行汽包应力的计算时,做了较多的简化,计算结果的准确度不能得到保证。有限元计算方法能保证计算结果的准确度,但是计算量过大,不能满足实时计算的要求,所以只能用于离线的优化设计工作。文中利用神经网络优越的非线性逼近能力,在汽包应力与汽包金属壁温序列及汽包压力之间建立一种映射关系,实现了汽包应力的软测量。实际运行中,汽包内蒸汽压力和温度的变化范围较大,需要引入多Agent系统设计原理,将较大的神经网络结构分解成一组结构较小的子神经网络,因此每个子神经网络的结构小巧,学习和泛化性能好。该模型能根据不同输入汽包压力和汽包温度,经感知模块判别后,由不同的子神经网络做出响应,节约了系统资源,提高了响应速度。经过仿真验证,计算精度达到工程要求,可以实际应用。 相似文献
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基于三维有限元数值计算方法,对某电站调峰机组的400 t/h锅炉汽包进行了压力和温度等载荷下的应力状态计算和分析。研究表明,下降管接管在汽包轴线方向上的内拐角处,应力集中最严重,其合成应力中由介质压力形成的机械应力为主要构成部分,温度应力所占比重较小。对此危险考核点,进行不同应力循环工况下的汽包低周疲劳寿命研究。 相似文献
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锅炉汽包壁三维热应力及热疲劳分析 总被引:2,自引:2,他引:0
利用有限元分析的方法对锅炉变负荷运行时汽包下降管接头处的三维应力场进行了计算分析,并对不同运行工况的汽包壁的疲劳寿命损伤进行了估算。 相似文献
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