A631C型捻线机捻度工艺范围的扩大

我厂有Ａ631Ｃ型捻线机三台,该机工艺设计捻度范围分别是400捻/ｍ～800捻/ｍ、650捻/ｍ～1200捻/ｍ、950捻/ｍ～1700捻/ｍ,备有三组捻度阶段变换齿轮。长期以来,该设备一直生产捻度在400捻/ｍ以上的各类中、细号股线。1999年9月,应客户要求,需加工Ｃ58ｔｅｘ×2股线用于生产服装用粗帆布,股线并合捻度为290捻/ｍ～304捻/ｍ,大大低于该机的最低工艺标准,因此无法加捻。经分析、测算后,我们决定在车头传动机构变换捻度齿轮的配置,以改变捻度工艺范围,具体措施如下。表1　捻度变换齿轮的配置与捻度范围Ｚ5/齿Ｚ4/Ｚ3=55齿/45齿捻度/捻·ｍ-1363…     

A631E型捻线机技术改造探讨

通过对Ａ６３１Ｅ型捻线机钢领传动系统和捻度变换齿轮系统进行技术改造，使其能加工低捻粗号纱，扩大了该机的适用范围。     

A454型粗纱机罗拉轴承的改进

我公司现有A454型粗纱机48台,一段时间以来,因前罗拉3224型轴承局部磨损,直接影响半成品的质量.为了保证半成品质量,多年来我公司一直采用随大修理每3年逐台更换一次前罗拉轴承,耗工费时,而且增加了机物料费用.用调整设备维修周期的方法,取消了大修理,延长了平揩车周期,这样前罗拉轴承的更换周期将会缩短,费用随之增加.因此,我公司对A454型粗纱机前罗拉轴承作如下改造.     

1294C型细纱机改装捻线机车头传动部分的工艺改进

为扩大合股线生产量，我厂决定把1294C型细纱机改装为捻线机，技术要求同A631型捻线机。     

A631C型捻线机凸轮转子的改造

A631C型捻线机原设计的转子座(A631C—12110)、转子滚柱(A631C—12111)、转子芯(A631C—12112)、凸轮转子(A631C—12113)是相互配合运转的。然而在生产实践中，这些部件常因磨损造成运转不灵活或卡死，直接影响纱的成形，甚至因损坏造成坏车而使停台率增高。同时，频繁地更换这些部件，既增加了机配件消耗，也增加了机修工的劳动强度。严重影响了正常生产。     

A513W型细纱机改用斜沟槽罗拉

Ａ5 1 3Ｗ型细纱机前罗拉原为直沟槽罗拉 ,罗拉为 2 0 # 钢或 45 # 钢渗碳淬火 ,材质硬度不够。而牵伸装置的加压机构采用ＴＦ1 8Ａ 1 1 8型弹簧摇架加压 ,因弹簧材料的性质和制造偏差造成加压不匀 ,在前罗拉长期高速运转中 ,极易造成罗拉中颈弯曲 ,从而引发一系列问题。如罗拉钳口的位置不稳定 ,使纺出的纱条形成节粗、节细 ;罗拉牵伸倍数经常变化造成输出条干不匀 ,甚至出现牵伸不开等不良现象 ,严重影响纱线质量。为解决这一问题 ,我们对前罗拉进行改造 ,将前罗拉由原来的直沟槽罗拉改为斜沟槽罗拉。在每节罗拉同锭同粗纱条件下取纱样做…     

A076C型成卷机第四紧压罗拉的改造

Ａ0 76Ｃ型单打手成卷机第四紧压罗拉在生产过程中 ,长期在重压状态下运转 ,罗拉头和滑动轴承的配合精度高 ,润滑全靠油管供给 ,由于加油周期及油质、飞花堵塞等原因 ,造成供油不足 ,使罗拉和轴承摩擦过热“咬焊” ,严重地影响生产 ,并造成经济损失。针对这一情况 ,我们对第四罗拉头做了如下的改动 :①将第四罗拉轴头车削至直径为 70ｍｍ ;②车销多个规格不同的防尘定位垫圈 ;③废除原滑动轴承 ,准备 3 2 1 1 4型轴承 2套、1 1 4型轴承 4套。具体装配见图 1 ,定位圈零件图见图 2。图 1　改造后的罗拉装配图1 定位圈 ;2 114型轴承 ;3 定位圈…     

A631型捻线机纱架机构的改进

我厂现有Ａ６３１型捻线机十多台，长期生产以来，由于无并纱设备，所生产的股线均为双股，股数受到一定的限制。近年来，为了适应用户需求，增强企业应变能力，开发更多的股线产品，于１９９４年一季度对Ａ６３１型捻线机进行了适当的改进，生产出了三股线，为此本文就我...     

A456C型粗纱机中罗拉头的改造

我公司现有A456C型粗纱机16台,由于机器运转年代较久,经常出现中罗拉头轴承损坏、托架磨损、跑偏等现象,造成了牵伸、传动不稳,产品质量波动较大,给企业造成了一定的经济损失.     

A076C型成卷机罗拉的革新

我公司有纱锭30余万,清棉工序成卷机有一半是A076C型成卷机.长期生产中发现因送辊生头时,棉卷辊将棉卷罗拉两端砸毛,造成粘挂棉卷边缘使其破损,棉卷成形不良.而且当粘挂在棉卷罗拉上的纤维增多时,又会被带入棉卷中,后道工序清除不掉,将会产生棉结与纱疵.为此,我们对其进行了改造,具体方法如下.     

A036C型开棉机后给棉罗拉的改进

我分厂A036C型梳针式开棉机以纺粘胶、涤纶为主,在生产过程中,后给棉罗拉常常因为纤维的缠绕而造成轧车,挡车工班中清理非常困难,停车时间长,影响正常生产,由于缠绕罗拉而造成速束丝,处理困难,有时还需用钩刀钩断,不能重新利用,造成原料的浪费,同时,由于后给棉罗拉的缠绕,使得喂入纤维的握持力下降,严重影响梳针打手的开松能力,破坏了原料的均匀喂给 ,造成棉卷不均率的不稳定。     

A186型梳棉机剥棉罗拉轴头修理方法

A186型及A186C、D、F型梳棉机的剥棉罗拉,运转一段时间后,由于各种原因,其传动力输入端轴头常有断裂,或轴头与法兰孔间产生松动等情况发生。剥棉罗拉原结构如图1,是轴头与法兰经莫氏锥度紧配后,再将轴锥头部与法兰焊牢,法兰与筒体用8只φ10圆柱肖固定。当轴头与法兰孔产生松动后,由于电焊点尚未脱落,如未及时发现而继续运转,不但轴孔间隙越来越大,而且会碰伤道夫针布。     

A272型并条机牵伸罗拉工艺握持长度的计算方法

本文以A272型并条机为例,介绍了三上四下曲线牵伸和三上三下压力棒牵伸的罗拉握持距离计算公式,对工厂计算这两种牵伸型式的罗拉握持距离提供了精确的计算公式和简便的近似计算公式。     

A036B型豪猪开棉机给棉罗拉传动的改造

A036B型豪猪开棉机前、后给棉罗拉（A036-0526,A036—0529）与给棉罗拉轴承（A036B-0501,0502,0503,0504）之间,25齿齿轮（A036-0520两件）与25齿齿轮轴（A036．0521两件）之间,均采用尼龙衬套摩擦传动。这种传动的缺点是尼龙衬套容易磨损,从而磨坏给棉罗拉轴头及给棉罗拉轴承、25齿齿轮内径及25齿齿轮轴。