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采用光镜、扫描电镜对1种镍基单晶高温合金的铸态组织和不同温度固溶处理后的组织进行了观察,研究了不同温度固溶处理对γ′相尺寸、γ/γ′共晶、成分偏析的影响。结果表明:合金枝晶间γ′相的固溶温度高于枝晶干γ′相的固溶温度,随固溶处理温度的升高,γ′相尺寸略有增加,γ/γ′共晶量及成分偏析降低;1290℃,4h,AC固溶处理后合金枝晶干、间γ′相全部固溶,1310℃,4h,AC固溶处理后合金中γ/γ′共晶全部消除,1320℃固溶处理时,合金中出现初溶现象;确定1310℃,4h,AC为合金的固溶处理工艺。 相似文献
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镍基高温合金锻后固溶处理的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
探讨了固溶温度对GH150镍基高温合金显微组织和力学性能的影响。研究结果证明,提高固溶温度可以促进γ′,得到充分溶解,进而提高高温合金时效处理时的沉淀强化效果。但当固溶温度超过1080℃以后。性能有所下降,主要是因为合金原子的扩散能力增强和晶界碳化物不断的溶解,从而导致晶粒过分长大。同时说明,1080℃应该是γ′的完全固溶的温度。 相似文献
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主要研究固溶处理对新型奥氏体不锈钢(ASMECODECASE2328-1)焊接接头性能的影响。采用光学显微镜观察和分析了焊缝的显微组织;采用拉伸试验机、弯曲试验机测试了焊接接头的机械性能。结果表明:经过固溶处理后,硬度下降,常温抗拉强度提高,高温抗拉强度下降,抗腐蚀能力明显增强。 相似文献
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采用金相显微镜、扫描电镜及显微硬度计等检测技术,研究了固溶时效处理及夹杂物对超级奥氏体不锈钢254SMo高温析出相的影响.结果表明:超级奥氏体不锈钢254SMo在固溶处理1250℃×30 min后,其组织为单一奥氏体.高温析出相基本溶解;当时效温度为950℃,随着时效时间的延长,高温析出相的数量逐渐增加;当时效时间为5h,随着时效温度的升高,高温析出相的数量越来越少;夹杂物的存在可作为析出相形核核心,促进析出相的析出;高温析出相为σ相,形貌多以条状和胞状分布为主,主要为富Cr、Mo和低Ni化合物,其硬度高于基体,属于硬质相,这种硬质相的形成会降低超级奥氏体不锈钢254SMo的热加工性. 相似文献
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基于扩散理论运用和具体分析,本工作对于所研制的Ni-Cr-Mo-Cu铸态合金的固溶处理工艺及其对成分、组织和腐蚀抗力的影响进行了试验研究。结果表明:手工电弧熔炼、真空感应熔炼和真空自耗电极熔炼的铸态组织有明显区别,分别为较细的胞状或网络状结构(其胞尺寸约20gm)、粗大的树枝晶(其枝晶间距80~100μm)和发达的方向性树枝晶组织(间距为60~80gm)。经1140~1170℃、2.5h的固溶处理后,上述胞状或枝晶组织消失、偏析组织达到均匀化。与铸态合金相比,固溶状态的合金在4种介质(50%HNO3、30%HCl、15%FeCl3和混合酸)中的耐蚀性都获得提高(15%-25%以上)。 相似文献
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采用OM、SEM、DSC和硬度计等方法研究了在1080 ℃下不同固溶时间及冷却方式对新型镍基高温合金中γ′相和硬度值的影响。结果表明,在空冷和水冷条件下,试验合金中的γ′相尺寸均随着固溶时间的延长而减小;同一固溶时间下,相较于水冷试样,空冷试样中的γ′相尺寸更大,硬度值也更高。这是因为在水冷条件下,冷速较高,过冷度大,降低了基体中原子的扩散速率,减缓了γ′相的长大,使其最终尺寸较小。因此,固溶时间应小于16 h,冷却方式宜选择空冷,此时该合金中的γ′相分布均匀,尺寸大于20 nm,合金硬度值高于425 HV0.2。 相似文献
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研究了固溶处理对S31803双相钢焊接接头力学性能的影响。结果表明:经固溶处理的焊缝,其硬度、抗冲击强度和抗拉强度都要比未固溶处理的焊缝高。 相似文献
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254SMo奥氏体不锈钢的焊接 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了从瑞典进口的254SMo不锈钢板及其作为复层的复合钢板焊接工艺,并对如何保证焊接质量进行了阐述,该工艺经实践检验切实可行。 相似文献
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采用冷金属过渡+脉冲焊接(CMT+P)方法对7A52铝合金进行焊接实验,研究不同热处理工艺对焊接接头显微组织及力学性能的影响。结果表明,焊缝区由树枝晶或等轴树枝晶为主的显微组织经热处理后均已转变为等轴晶,但AA(人工时效)试样的晶粒组织和第二相尺寸更加粗大且晶界存在偏析现象。T6(固溶+人工时效)试样的焊缝区析出相数量多于AA试样,而且热影响区的η’(MgZn2)强化相尺寸以及无沉淀析出带宽度均减小。AA和T6试样的接头强度分别达到315和356MPa,AA试样对接头力学性能提升有限,T6试样相比于AW(焊态)试样提高了约14.10%,AA试样的微观断口主要表现为韧窝型穿晶断裂,而T6试样断口中的韧窝数量明显减少,取而代之是无特征的平台,此时接头以穿晶+沿晶的韧脆混合断裂为主。 相似文献