热处理工艺对Q370R压力容器板性能的影响

论述了Q370R压力容器板的生产工艺,研究了不同的热处理工艺对Q370R压力容器板性能的影响。     

热处理保温时间对Q245R焊接力学性能的影响研究

对Q245R钢板采用H08MnA与H10Mn2两种焊材进行焊接试验,采用相同热处理温度、不同保温时间、相同冷却方式的热处理工艺进行对比试验研究,试验证明在不同的保温温度下,其抗拉强度随保温时间的延长而降低。     

粒度和热处理温度对磷酸盐制品性能的影响

磷酸盐结合高铝制品具有耐压强度高、耐磨性和热震稳定性好等特点,广泛应用于工业窑炉中,本文重点探讨了粒度组成和热处理温度对制品性能的影响。在生产中通过调整骨料临界颗粒和大颗粒的加入量,经500～550℃热处理后的制品具有较好的使用性能。     

热处理温度对高速钢锯条锯切性能的影响

对高速钢锯条热处理过程中影响淬火温度准确性的因素进行了分析，探讨了淬火温度对高速钢锯条锯切性能的影响。     

热处理温度对1235铝板组织和性能的影响

研究了1235铝板的热处理温度、组织结构和力学性能的关系,确定了铝板的过烧组织特征和过烧温度。     

高温温度变化对Q370R钢板的性能影响

对Q370R进行了200～600℃温度下的屈服强度、抗拉强度等高温力学性能试验。通过试验发现,Q370R的屈服强度随试验温度的升高而降低,且温度在接近350℃时,屈服阶段基本消失;抗拉强度在200～400℃时,随试验温度的升高而增加;在400～600℃时,随试验温度的升高而降低。     

模拟焊后热处理工艺对13MnNiMoR钢板组织和性能的影响

分析模拟焊后热处理工艺对压力容器用高性能13MnNiMoR钢板组织和性能的影响,结果表明:钢板经模拟焊后热处理,抗拉强度降低,Z向性能改善;温度相同,随着保温时间的延长,抗拉强度降低且趋稳,延伸率逐渐降低;时间相同,随着保温温度的升高,屈服强度和Z向值降低;随着温度提高或保温时间延长,晶粒尺寸增大并趋向均匀。试板经过模拟焊后热处理,钢板力学性能满足标准要求。     

热处理温度对钼靶材微观组织和性能的影响

通过定量金相技术和显微硬度测试等方法,研究了热处理温度对钼溅射靶材的微观组织、硬度及I-U曲线的影响规律。研究结果表明,钼靶材晶粒尺寸随着热处理温度的升高而增大,而靶材硬度随之呈下降趋势。钼靶材在1200℃进行1 h热处理,晶粒尺寸分布最均匀。所研究钼靶材的I-U曲线均符合Thornton经验公式,热处理温度为1200℃的靶材具有最佳的磁控溅射放电性能。     

热处理温度对热镀锌双相钢组织和性能的影响

对不同温度热处理的两种热镀锌双相钢的组织和性能进行了测试,研究了热处理温度对热镀锌双相钢组织和性能的影响,结果表明:在780 ℃热处理时,组织中存在一定比例的珠光体组织,当热处理温度在800 ℃以上时,组织为铁素体 马氏体.热镀锌双相钢的屈服强度随热处理温度的升高而降低,当热处理温度从780 ℃上升到800 ℃时,屈服强度急剧下降.屈强比随热处理温度的升高而降低,当热处理温度从780 ℃上升到800 ℃时,屈强比急剧下降.     

中间热处理温度对DSM11合金组织和性能的影响

研究了不同中间热处理温度对DSM11合金力学性能的影响.实验结果表明中间热处理温度为1120℃时,该合金的拉伸性能和持久性能好于其它热处理制度下合金的性能,从而得出DSM11合金的最佳中间热处理温度为1120℃.     

烧结温度和保温时间对AlB_2合成反应的影响

将化学计量比1∶2的Al粉和B粉混合均匀后压制成Φ12 mm的圆柱锭,在流通Ar气气氛下,分别于650,700,800,900和1000℃下烧结4 h后随炉冷却至室温,利用X射线衍射仪(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)分别研究了合成的样品的物相组成和微观形貌。结果表明,烧结温度的升高不仅会使样品中AlB2的相含量发生变化,还伴随有AlB2颗粒的长大;在800℃时烧结可以得到相含量较多、颗粒尺寸相对较小的AlB2。此外,研究了在800℃时保温不同时间对AlB2合成反应的影响。在流通Ar气气氛中,将压制好的圆柱锭在800℃下分别保温0.5,2.0,4.0,6.0和10.0 h后将样品装置移出管式炉并于Ar气气氛中冷却至室温。物相和形貌分析表明保温时间也会使AlB2的相含量和颗粒尺寸发生变化,且AlB颗粒随保温时间的延长有明显长大的趋势;综合考虑在800℃烧结时保温6 h效果最好。     

热处理温度对莫来石-铝矾土-氮化硅复合材料性能的影响

以莫来石、铝矾土、氮化硅为主要原料,铝酸钙水泥、硅微粉为结合剂,研究了不同热处理温度对莫来石-铝矾土-氮化硅复合材料性能的影响。结果表明:随着热处理温度的提高,莫来石-铝矾土-氮化硅复合材料的热膨胀系数在1400℃时出现最小值2.59×10-6℃-1;体积密度随着热处理温度的提高呈现先减小后增大再减小的变化规律;线变化率随热处理温度的提高呈现收缩先增大后减小的变化规律;常温抗折强度随着热处理温度的提高先增大后减小;常温耐压强度随着热处理温度的提高而增大。     

正火温度对压力容器用钢Q370R组织性能的影响

在压力容器用钢同类产品技术要求、生产工艺调研的基础上,进行Q370R化学成分设计、轧制及正火工艺研究等工作,开展正火温度对试验钢性能、组织等影响研究。添加微合金元素Nb、V、Ti的钢板正火后强度下降,延伸率和冲击功显著提高,随着正火温度的升高,试验钢强度逐渐下降。而添加少量Cr元素轧态和同一正火工艺下钢板的强度均高于不添加Cr元素钢板,延伸率和冲击功值低于不添加Cr元素钢板,同时添加少量Cr元素,吨钢成本会有所增加。正火后组织为细晶粒铁素体和珠光体。综合考虑,试验钢采用添加微合金化元素Nb、V、Ti成分体系,经控制轧制,840～880℃正火后钢板性能满足标准要求。     

热处理温度对TC20钛合金细晶棒材组织和性能的影响

TC20钛合金具有较低的密度、合适的强度以及优良的生物相容性、耐腐蚀性、可加工性等特点,被广泛用作生物医用材料。细小均匀且稳定的显微组织是保障和提高TC20钛合金产品使用寿命的关键,因而研究相同加工条件下,热处理制度对棒材组织及性能的影响具有重要意义。为此,对TC20钛合金细晶棒材进行了不同温度下的热处理实验,分析了经不同温度热处理后棒材的显微组织和力学性能变化。结果表明:热处理温度对T20钛合金棒材显微组织的影响较显著,随着热处理温度的升高,细晶棒材强度持续降低,在800℃处理时强度降低幅度最大,而塑性基本不变。     

轧制温度和热处理对TB9钛合金棒材组织和性能的影响

研究了轧制温度和热处理制度对TB9钛合金棒材显微组织及力学性能的影响。结果表明:在800、850、930℃下轧制的TB9钛合金棒材经810℃×30 min/WQ固溶后,显微组织均为等轴β组织,930℃下轧制的棒材组织更加均匀,轧制温度对棒材固溶后的力学性能影响较小。经510℃×12 h/AC时效处理后,棒材的强度和塑性等综合性能随轧制温度的升高变化不大,抗拉强度全部大于1 300 MPa,屈服强度大于1 200 MPa,延伸率大于10%,能够满足某零件对材料的要求。此外,TB9钛合金的强度随时效温度的上升而减小,而塑性逐渐增加。     

热处理和化学热处理对硬质合金性能的影响

研究了不同方法的热处理和化学热处理对碳化钨硬质合金(BK15)、碳化铬硬质合金(KXH25)和钢结碳化钛硬质合金(КТЖХ-50)(50％TiC+50％Cr15钢)抗弯强度和水磨粒磨损的影响。试样的热处理和化学热处理,在耐热合金制的容器里于氢或氮的气氛中进行(表1)。水磨粒磨损试验按СХЕМАШТАУФФЕРА进行,将0.1～0.3mm含5％水的石英砂悬浮液作为磨料介质,转子转速为950r/min(v=7.5 m/s),试验时间为48小时,使用АДВ200M型重量分析仪,根据被测试样重量的减少来评定磨损程度。其结果见图1。由图1可见,以方式1和2进行处理时,     

模拟焊后热处理次数对Q370R钢板的性能影响研究

主要研究Q370R正火板经过不同次数的模拟焊后热处理后的性能变化情况,并分析了引起变化的原因。研究表明:随着模拟焊后次数增加,无论钢板厚度1/4处还是1/2处的屈服强度和抗拉强度均出现下降趋势,对于0℃和-20℃横向冲击,厚度1/2处呈下降趋势,厚度1/4处呈上升趋势;对于-40℃横向冲击,厚度1/4处和1/2处均下降。     

热处理对N02201/Q345R复合板接头组织及性能的影响

采用GTAW+SMAW组合方法焊接了N02201/Q345R镍钢复合板,截取两组同规格试板,其中一组为焊态,另一组进行550℃保温4 h热处理。通过拉伸试验和弯曲试验测试并对比了接头力学性能,同时利用OM对焊接接头微观组织进行表征对比。结果表明:焊态和热处理态N02201/Q345R复合板接头力学性能均满足标准和使用要求,热处理后接头抗拉强度仅降低49 MPa;N02201/Q345R复合板接头焊态和热处理态钢侧为铁素体和珠光体组织,镍侧为单相奥氏体,镍钢界面存在镍元素向钢侧扩散现象,焊态扩散层宽度约为0~25μm,热处理态扩散层宽度约为100~160μm。     

压力容器钢板Q370R生产试制

通过Nb、V、Ti复合微合金化的成分设计,采用控制轧制与正火生产工艺,八钢成功开发了Q370R压力容器钢板,各项性能指标均满足国家标准要求.     

热处理温度对铝钢复合板界面组织和性能的影响

摘要：利用激光多普勒法测量50Hz下非晶合金带材的磁致伸缩曲线,研究了磁场退火对Fe80Si9B11非晶合金带材的磁致伸缩特性的影响。结果显示,在相同的磁场强度下非晶带材经横磁退火后磁致伸缩最大,无磁场退火次之,纵磁退火时最小。然后,采用Kerr方法观察了非晶合金带材的磁畴形貌,从微观结构上解释了经不同磁场退火后磁致伸缩大小不同的机理。最后,对无磁场退火、横磁退火和纵磁退火后的Fe80Si9B11铁基非晶合金铁芯进行了噪音测试。结果显示,在相同的频率和磁通密度下,非晶合金铁芯经横磁退火后噪音最大,无磁场退火次之,纵磁退火时噪音最小,与非晶合金带材经不同磁场热处理后磁致伸缩大小的规律一致。为解决非晶合金铁芯在实际应用中的噪音问题提供了参考。