在生产中采用控制轧制提高调质高强度钢性能的研究

<正> 一、引言 某产品用35MnCrNiMoV钢,经正火—淬火—中温回火后,σ_p可达到130公斤/毫米~2以上。达到美国1976年同类标准中规定的最高一级指标。但从以往的三批生产过程中,σ_p大多波动在125～130公斤/毫米~2之间,达不到钢种原设计指标。对此,课题组     

铝铁锰黄铜的韧化处理

<正> 一、概述 ZHAL66-6-3-2是一种高强度铸造黄铜。它有铸造性能好、抗蚀能力强等优点,广泛应用于飞行器仪表的复杂本体。根据冶金部标准,铸造状态σ_b≥650千牛顿/米~2(66.3公斤/毫米~2),δ≥7％(ΓOCT1019-47规定σ_b≥70公斤/毫米~2,δ≥7％)。随着工业的发展,对其性能的要求也越来越高,由于在铸造状态下延伸率常常达不到7％,所以尝试用热处理方法进行强韧化。     

钢中的低碳马氏体及条间奥氏体

<正> 一、绪言 低碳(一般为增加淬透性常含有少量合金元素)钢经淬火后得到的组织为条状马氏体,具有相当高的强度(屈服强度为100～130kgf/mm~2,抗拉强度120～160kgf/mm~2),良好的塑性(δ_5≥10％,ψ≥40％)和韧性(α_κ≥6kgf·m/cm~2)以及较好的冷加工性、可焊性和热处理变形小等优点。一般淬火钢中低碳(条状)马氏体具有良好韧性的原因主要由于存在条间残余奥氏体,它钝化裂纹的扩展、具有TRIP作用,并呈γ/α的     

30SiMnMoVA钢的力学性能试验

前言 30SiMnMoVA钢是长安机器厂与有关单位在一九六一年结合我国资源设计的一种Si-Mn-Mo-V系钢,目的是替代机枪身管钢30CrNi2MoVA。通过十几年的生产实践,证明30SiMnMoVA钢在调质状态下有较好的综合力学性能,在高强度条件下使用,韧性都能保持在6公斤·米/厘米~2以上,但在生产中也出现一些问题,如切削加工困难,热处理制度与力学性能的关系不清,工艺性能数据不够完善等等。 本试验选择了两炉30SiMnMoVA钢进行力学性能试验。有关该钢的金相、断口及断裂韧性的测试等工作正在和即将进行。     

37CrNi3钢的热处理工艺与性能研究

通过对37CrNi3钢的淬火、回火等热处理工艺,研究了不同的热处理工艺对37CrNi3的组织性能(显微组织、硬度和力学性能)的影响.结果发现, 37CrNi3钢组织中,碳化合物总量较高、并且含有大量的M2C碳化物,表现出强烈的回火脆性、高的冲击韧性.可以认为铬镍钢的主要性能特点就是零件具有高的强度,韧性和良好的淬透性.     

高强度钢镀镉齿条的崩裂分析

<正> 装配在海炮上的一种齿条零件,采用30CrNi2WVA钢,经等温处理后获得抗拉强度为170公斤力/毫米~2的超高强度。为耐海水腐蚀,表面镀镉。根据组装要求,齿条组装定位后需在其端部配钻一十孔,根据工艺图规定,先钻一个?5的孔定位,再扩钻至     

PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢在航天火工装置中的应用

为解决航天火工装置中常用高强钢存在易氢脆、裂纹敏感等问题,研究了回火温度分别为540℃及595℃2种热处理制度下PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢的力学性能和抗爆炸冲击能力。测试发现回火温度540℃状态的PH13-8Mo钢具有较高的强度和较好的冲击韧性,能够代替30Cr Mni A或者30Cr Mn Si Ni2A等常用高强钢材料。回火温度595℃状态的PH13-8Mo钢强度相对于回火温度540℃状态有所降低,但冲击韧性进一步提高,具有优异的抗爆炸冲击能力,适用于爆炸冲击防护要求高、承载能力要求相对较低的环节。     

北约国模拟靶板图片介绍之一

验收穿甲弹用模拟靶板苏联T55坦克前装甲模拟靶(验收90毫米尾翼稳定脱壳穿甲弹用) 三层模拟靶验收105毫米尾翼稳定脱壳穿甲弹用) 验收破甲弹用模拟靶板单层模拟靶(单位:毫米。σb=80公斤/毫米~2。1970年后制定的靶厚150毫米。后效靶共10块,每厚块10毫米,各块间距10毫米。) 重型坦克双层模拟靶(单位:毫米。σb=80公斤/毫米~2。后效靶共10块,每块厚10毫米,各块间距10毫米)。中型坦克双层模拟靶(单位:毫米。后效靶共10块,每块厚10毫米,各块间距10毫米。)     

35CrMnSi钢焊接裂缝研究

<正> 我国自行设计的某产品中一个采用35CrMnSi钢制造的主要零件,要求很高的强度和硬度(σ_b=149～200公斤/毫米~2,淬火后的硬度为HB=415～555),要求焊接后不产生较宽的局部软化区使硬度下降而降低抗弹性能。因此,焊接过程中,在保证设计的强度和硬度的前提下,必须解决两个主要问题:一是防止焊接裂缝的产生,二是使焊接     

五九坦克履带联接臂应力计算

本文对五九式坦克履带板联接臂断裂原因进行了分析与计算,并提出相应的改进方案。应用“SAP5线性静动力结构分程序”的三维实体有限单元对履带板联接臂处迸行静力计算表明,将原履带板“反装”使前进时牵引力造成的最大有效应力由20公斤/毫米~2降到3公厅/毫米~2。进方案使最大有效应力由垫支时的32公斤/毫米~2降到倒车时的19公斤/毫米~2。因而,采用反装和改进的结构方案将会提高履带板的寿命。     

磷含量对超高压水晶釜体用钢冲击功的影响

对超高压人造水晶釜体用钢的磷含量与冲击功的关系进行了试验研究，并对生产中的釜体进行了数理统计分析，建立了磷含量与屈服强度、冲击功的关系式，确定生产屈服强度σ０．２≥９６０ＭＰａ、夏比Ｖ型缺口冲击功ＡＫＶ≥３４Ｊ的超高压人造水晶釜４级釜体，钢中磷含量界限控制在≤０．０１５％范围内，钢对回火脆化不敏感，能够满足超高压人造水晶釜的设计和安全使用要求。     

30CrMnSiNi2A钢的动态屈服强度研究

采用分离式Hopkinson压杆技术,对经过不同热处理的低合金超高强度钢—30CrMnSiNi2A钢的动态力学行为进行研究。试样经过正火热处理、860℃淬火+600℃回火、860℃淬火+200℃回火热处理3种热处理制度后,经过动态力学实验得出:30CrMnSiNi2A钢在不同应变率下的屈服强度值随应变率增加而增大,呈现一定的应变率敏感性;在860℃淬火+200℃回火状态下,表现为一定的回火脆性;在860℃淬火+600℃回火状态时表现为优良的综合力学性能。     

用声发射方法研究高强度钢焊接接头的冷裂纹

高强度低合金钢焊接接头的冷裂纹的形成和扩展,在很大程度上同破坏过程中的温度-时间变化和裂纹的座标变化有关。这个结论是用声发射监测得到的。用实验装置(图1)对14Х2ГМР钢(屈服强度σ_(0.2)≥60.2公斤/毫米~2)焊接接头的冷裂纹形成和扩展过程进行了试验研究,试验时采用监测仪器来测量声发射源的座标。这种监测仪器的工作原理,是测量微观和     

623钢灰板状断口分析

<正> 一、引言 623钢为中碳多元含硼大截面铸钢,在35吨碱性平炉中冶炼,铝终脱氧,包内加入0.1％稀土矽铁,0.002-0.0025％硼铁。铸件经均匀化、正火、高温回火予先热处理,在最终调质处理后检验断口,断口试样截面积为160×160毫米~2。正常的断口应为纤维     

形变热处理钢件的淬透性问题

<正> 淬透性是评定结构钢、工具钢工艺性能的重要指标之一,但在综合分析形变热处理件的淬透性问题时,发现存在着相互矛盾的报导。文献[1、2]指出,锻造余热淬火可使珠光体转变推迟,淬透性大为增加,如45钢通常淬火的淬透层深度为6～9毫米,而锻     

23MnNiMoCr54钢中温回火冲击功的理论计算

利用固体与分子经验电子理论(EET),分析矿用圆环链23MnNiMoCr54钢中温回火组织特征相,计算特征相及相面电子结构参数n′A,Δρ′,σN和σ,利用电子结构参数计算了23MnNiMoCr54钢中温回火后的冲击功,计算结果与实际吻合较好。     

一种调质50SiMnVB钢Johnson-Cook本构模型的建立

研究正火、正火+淬火+中/低温回火、调质处理的50SiMnVB钢的硬度及微观组织,发现50SiMnVB钢通过860℃×120 min(油冷)淬火+600℃×60 min(水冷)回火这种调质工艺处理后,具有较好的综合力学性能。利用电子万能材料试验机和SHPB实验装置对这种调质工艺处理后的50SiMnVB钢常温下的准静态和动态力学特性进行了测试,得出材料在不同应变率下的应力-应变曲线;采用参数识别法和最小二乘法建立了调制50SiMnVB钢较宽应变率下的Johnson-Cook本构模型,和实验结果吻合较好。     

23MnNiMoCr54钢中温回火冲击功的理论计算

利用固体与分子经验电子理论（EET）,分析矿用圆环链23MnNiMoCr54钢中温回火组织特征相,计算特征相及相面电子结构参数n′A,Δρ′,σN和σ,利用电子结构参数计算了23MnNiMoCr54钢中温回火后的冲击功,计算结果与实际吻合较好。     

在扬弃中创新:CS/LS3型9mm冲锋枪(下)

加工技术提升关重零件的材料选用CS/LS3型9mm冲锋枪的所有零件材料全部采用国产材料,实现了材料国产化.枪管选用30CrNi2WVA钢材,枪机、击针、滚柱选用25Cr2Ni4WA钢材.这两种钢材均是高淬透性调质型合金结构钢,属于Cr-Ni-W钢组系列合金结构钢,Cr和Ni的适当配合大大提高了钢材的淬透性.这两种钢材在调质后即在油中或空气中淬火,再经高温回火后,可满足CS/LS3型9mm冲锋枪关重零件耐高温、抗冲击以及良好的加工工艺性等要求.     

结构钢强韧性及断裂过程研究(续)

<正> 五、试验结果和分析讨论——低温回火态1.复合组织的常规力学性能和断裂韧性亚温淬火所得铁素体和马氏体两相复合组织经200℃2小时低温回火后得到铁素体和回火马氏体组织,仍保留亚温淬火后的组织形态。表4为低温回火状态下30CrMnSiA钢含不同铁素体量的各种复合组织的常规力学