姚桥矿风井防爆盖改造的成功偿试

<正> 姚桥矿于1976年12月投产,设计年生产能力为120万 t。矿井通风方式为对角抽出式通风。由主副井进风,东西风井回风,东风井装有两台 G4—73—11№25D 离心式扇风机,主扇转数580r/min,配备电机功率为290kW,前导器角度为85°,扇风机静压为250×9.8Pa,排风量5200m~3/min。西风井装     

矿井外部漏风率测试

济宁二号煤矿是一座年设计生产能力为400万t的大型现代化煤矿,矿井采用立井多水平开拓,目前开采的第一水平标高-555m.通风方式为中央并列式,主井、副井进风,中央风井回风,中央风井地面风机房安装GAF31.5-15.8-1型轴流式风机两台,其中一台运转,一台备用.两台风机均配备TD1000-8/1180同步电机,电机额定功率1000kW,额定转速750r/min.目前矿井运行2号主通风机,总进风量16500m3/min,,总回风量17500 m3/min左右,风机房水柱计读值2920Pa.     

以局扇群作备用主扇的尝试

<正> 我矿是井深巷远的超级瓦斯矿井,采用中央对角式通风系统。中央风井设有1600kW离心式主扇两台,一台运行,一台备用。两翼风井设有轴流式主扇两台,一台1000kW运行,一台625kW备用。1976年唐山大地震时,西翼风井和西翼备用主扇机房受到严重破坏,井壁碎裂变形,机房基础倾斜,墙壁坍漏,难以根治,只作简易修缮,带病作备用运行。为避免运行主扇在大修期间,备     

对矿井主扇直风叶改扭曲风叶的几点看法

几年来,矿井主扇“直改曲”是一项评价较好的技术经验。我矿于1985年对西风井(主扇电机功率950 kw)和小庄风井(主扇电机功率450 kw)两组四台主扇全部由直风叶改装成扭曲风叶。 一、问题的提出 小庄风井主扇改装时,南翼只有一个水采工作面、两个岩巷和两个煤巷掘进头,并且都在总回风巷附近,通风阻力小,需风量少,主扇风叶仅20°,排风量3600～3800m~3/min,当时供风尚有富余,改装扭曲风叶后为单级,风叶角度35°,负压135mmH_2O,风量3600m~3/min左右,基本符合改装前的风量。可是负压降低了110mmH_2O风机消耗量大功率下降了     

矿井主扇风机采用同步异步电机拖动的探讨

<正> 矿井主扇风机的电力拖动,与煤矿安全和经济效益的关系很大。长期以来,多采用绕线式异步电动机或同步电动机。前者的启动、调速性能好,但全速性能差;后者的调速性能差,但全速性能好。目前国外有采用绕线式异步机和同步机双重拖动的方式。例如苏联克里夫巴斯某风井的BP—4.5型主扇拖动,就是采用两台电动机同轴联接,一台为4000kW,500r/min的同步机,另一台为500kW,240r/min的绕线式异步机。生     

双台可控硅整流装置联络运行

<正> 我矿属超级瓦斯矿井,井下通风主要依靠两台 TD—118/44—8,N=800千瓦同步电动机驱动的主扇抽风。为保证矿井安全生产,主扇昼夜不停运转,一旦主扇发生事故,几千人的矿井正常生产及安全会受到影响。因此主扇是矿井安全生产的命脉。我矿主扇所配电机转子励磁装置为北京整流器厂生产的 KLFK 型可控硅整流装置及北京变压器厂生产的 KGLF—11型可控硅整流装置(以下简称“装置”)。KLFK(型为三相半控桥,KGLF—11型为三相全控桥。“装置”须使用在长期运行状态,在定期     

金厂峪金矿通风节能效益显著

<正> 金厂峪金矿原采用两翼对角式通风系统,南、北翼各设一台2BY—16BN_018风机作主扇抽出矿井污浊空气。两台主扇功率为240千瓦、110千瓦。在此通风系统中,主扇向矿井提供97(米~3/秒)风量,实际耗电276千瓦,平均每提供1(米~3/秒)风量需要2.83千瓦电能(这种情况尤以南翼更为突     

北洺河铁矿通风系统优化改造研究#br#

北洺河铁矿是一座地下大型黑色矿山,采用无底柱分段崩落法开采,通风系统采用中央对角式四级机站通风方式,矿体两翼进风,中间回风。随着开采深度不断下移、通风网络不断变化,导致目前通风系统存在总风量不足、中段风量分配不合理、采区污风循环等问题。运用通风系统优化技术以及风量调控技术,提出了增设风门、增设进风侧风机、调整主风机运行频率等通风系统调整优化措施来解决上述问题。通过对3个通风系统调整优化方案的综合比较,最终选择在西风井石门增加进风主扇,并且对进、回风主扇运行工况进行协同匹配的优化方案。运用三维通风系统计算程序对优化方案进行了计算,然后根据计算结果进行现场调试,确定-50 m水平回风机站2台并联风机运行频率为40 Hz/43 Hz;-230 m东、西进风机站4台风机运行频率为30 Hz时,进、回风主扇运行工况协同匹配性较好,系统总风量达到了193 m3/s,满足理论计算的矿井总风量180 m3/s要求,同时采区污风循环问题得到解决,矿井通风效果得到明显改善。     

北洺河铁矿通风系统优化改造研究

北洺河铁矿是一座地下大型黑色矿山,采用无底柱分段崩落法开采,通风系统采用中央对角式四级机站通风方式,矿体两翼进风,中间回风。随着开采深度不断下移、通风网络不断变化,导致目前通风系统存在总风量不足、中段风量分配不合理、采区污风循环等问题。运用通风系统优化技术以及风量调控技术,提出了增设风门、增设进风侧风机、调整主风机运行频率等通风系统调整优化措施来解决上述问题。通过对3个通风系统调整优化方案的综合比较,最终选择在西风井石门增加进风主扇,并且对进、回风主扇运行工况进行协同匹配的优化方案。运用三维通风系统计算程序对优化方案进行了计算,然后根据计算结果进行现场调试,确定-50 m水平回风机站2台并联风机运行频率为40 Hz/43 Hz;-230 m东、西进风机站4台风机运行频率为30 Hz时,进、回风主扇运行工况协同匹配性较好,系统总风量达到了193 m~3/s,满足理论计算的矿井总风量180 m~3/s要求,同时采区污风循环问题得到解决,矿井通风效果得到明显改善。     

铀流式扇风机反转反风

<正> 我矿是高沼气矿井,共三对井口。一井有两个排风井,安装了5台轴流式扇风机(其中两台并联运行)以后又与四井合并成联合通风系统,排风井增加到3个,主、备扇增至7台。三井为一个排风井,安装了3台轴流式扇风机(其中两台并联运行)。由于这些矿井都是五十年代末期仓促建成简易投产的小型矿井,以后陆续进行的一些改造又     

2K60—DS—2NO18主扇机维修一例

1982年我矿用沈阳鼓风机厂新推出的高效、节能使用维修2K60—2DS—2No18型轴流式主扇机一台,以替换原2BY风机,并于当年安装投产,已运行数年,经检测证明,确实高效、节能。1987年,我矿将该机原输入功率165kW增大至280kW,运行约3个月后,在一次启动时突发剧烈振动。停机检查发现,传动轴B7型联轴器破裂成两半(材质HT)传动轴轴承梁与主机身垂直接合面开口达5mm,连接轴承梁与主机身的6个M20、1个M24螺栓全部松动,两个φ16mm定位销脱落,螺栓、螺母及     

导磁槽楔用于主扇电机的节电效果

我局一、三矿共有70B_2轴流式扇风机五台,其中运行二台,备用三台,风机效率较低,耗电量大,占我局总用电量的10％以上。我局系暮年矿井,矿井风量、负压变化较大,继主扇全部更换扭曲风叶实现年节电74.58万度后,为了进一步节约用电,我局首先在三矿对三台主扇电机,采用导磁衬板来代替竹楔的试验,经半年试运转证实效果良好,并在负压、风量不变的情况下,进行了技术测定。φ2.8米主扇的800kw电机,φ2.4米主扇的570kW电机,φ1.8米主扇的520kW电机,其功率损耗等数据见下表,从表中试验数据可     

平顶山矿务局一矿戊_8—179工作面窒息事故的情况和原因

<正> 1982年9月7日8时57分至9时10分,一矿戊七风井二号主扇因电动机的励磁机传动三角皮带脱槽停机,一号(备用)主扇正在检查注油无法启动,造成戊七采区停风13分钟。戊_8—117采空区有害气体(主要是氮气)突然大量涌出,使正在戊_8—179工作面安装的人员缺氧窒息、受伤,工作面安装工程推迟15天。     

离心式扇风机无地道反风装置

本文介绍峰峰矿务局的两对 K_4—73—01NO32F 离心式扇风机无地道反风装置分别安装在一矿东风井和薛村矿东风井的反风情况。通过反风试验结果证明,此类离心式扇风机无地道反风装置能满足《煤矿安全规程》规定的反风时供给矿井的风量不低于正常风量的60%的要求。离心式主扇的无地道反风装置与地道式反风装置相比较有很多优点:基建工程费用低、经济效益显著;漏风量小、矿井反风率一般均在60%以上,符合《规程》规定;反风装置结构简单、操作维护容易。进一步提高了扇风机的正常运行和矿井的抗灾能力。     

红旗矿区通风系统改造的节能效果好

湘谭锰矿红旗矿区原通风系统为两翼进风、中央抽出式,利用提升井作回风井,主扇为70B_2-21No18型,电动机功率为245kW。系统漏风量高达17.27m~3/s,且箕斗提升动作导致回风段阻力增大,约占矿井总阻力的92％,主扇运转效率仅31％,轴功率为186kW。1984年将主扇的前段叶片取消并增设一台50A_(11)No12     

专利简介

地下矿山局扇的自动控制方法这种自动控制方法的基础是分散安装于一条风筒中的几台局扇的串联接通。为了提高扇风机工作的可靠性,每台串接扇风机的接通延迟一段时间,t=SL/Q,式中:S和L—两台相邻局扇之间的风筒的平均断面和长度;Q—该段风筒的给风量。给定各扇风机所     

沙坪煤矿矿井通风设备选择方法的探讨

介绍了沙坪煤矿通过计算矿井通风阻力,确定了通风容易和通风困难两个时期主扇运转时的工况点,计算出主扇的实际通过风量,确定了主扇工况点,选定了该矿井前后期风机型号均为2K60-No28,n=600r/min的对旋式轴流风机,通风容易与困难时期均选用同一型号为T118/44-8的同步电动机。     

提高矿井主要扇风机静压效率的有效途径

<正> 矿井主要扇风机静压效率的提高,对节约原煤生产用电意义极大。铜川矿务局12个煤矿13对矿井现有主要扇风机32台,电动机总额定功率12650kW。其中,轴流式70B_2—21型16台,2BY型4台,苏制型4台,2K60型2台,离心式6台。50～70年代出厂的有29台。这些主扇,普遍存在着效率低、电耗高的问题。改造前,轴流式主要扇风机的运行静压效率只有50％～60％。全局主扇年耗电量达2500万kWh,电费223万元,占矿井原煤生产用电量的20％以上。造成轴流式主要扇风机运行静压效率低的主要原因是: 1.根据轴流式扇风机的理论压头方程     

风网解算下的多级机站设置与风机优选研究

为解决龙桥铁矿总风量不足、漏风严重、通风设备选型及布局不合理等问题,利用Ventsim三维可视化风网解算软件建立了主—辅扇和多级机站通风网络模型,并根据解算结果优化多级机站风机选型。风网解算结果表明：①当主—辅扇通风系统工频（50 Hz）运行总风量为364.94 m3/s,多级机站通风系统风机频率为48 Hz时总风量为364.36 m3/s,系统总风量均达到设计风量,但多级机站通风系统总风量富余,优于主—辅扇通风系统;②多级机站通风系统设4级机站,Ⅰ级为总进风机站,Ⅱ级为采场进风机站,Ⅲ级为采场回风机站,Ⅳ级总回风机站,优化后的Ⅰ级总进风机站选用两台K40-8-№23型风机并联,Ⅲ级回风机站东区选用两台K40-8-№21型风机并联,西区选用两台K40-8-№23型风机并联。所设计的通风方案满足该矿-420 m中段和-490 m中段风量分配要求。     

王村主扇插板风门到位开关技术改造

王村主扇3台风机(1台运行、1台备用、1台检修)于2012年6月试运行,担负着常村矿整个470 m水平供风的重任,但在运行中发现一方面插板风门的开闭状态不能在操作台上显示,另一方面由于插板风门属箱式风门,其开闭在现场也无法观察,一旦发生故障,操作人员无法对风门状态及时准确掌握,存在+470 m水平大面积停风危险。因此,为了保证主扇安全高效运转,需将其插板风门的到位改为实际到位并传输至操作台处。