Al2O3—TiC系陶瓷的组织结构和性能

Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＣ系陶瓷由Ａｌ２Ｏ３、ＴｉＣ和金属粘结相组成。陶瓷组成为骨架结构相互穿插结合。其颗粒大小为０．５０－１．０μｍ，在ＴｉＣ颗粒内存有细微亚结构，它的尺寸为０．１０－０．２０μｍ。     

Y—TZP增韧Al2O3—TiC陶瓷复合材料的研究

热压烧结制备了Ａｌ２Ｏ３／ＴｉＣ／Ｙ－ＴＺＰ陶瓷复合材料，研究了Ｙ－ＴＺＰ含量对该材料的组织结构、力学性能和耐磨性能的影响。随Ｙ－ＴＺＰ含量增加，复合材料的耐磨性提高，弯曲强度σｆ和断裂韧性ＫＩＣ均比Ａｌ２Ｏ－ＴｉＣ提高１倍，分别达到１０５４ＭＰａ和１１．６５ＭＰａ·ｍ＾１／２。试验结果表明，Ａｌ２Ｏ３／ＴｉＣ／Ｙ－ＴＺＰ复合材料的强韧化机理主要为Ｙ－ＴＺＰ的应力诱发ＺｒＯ２相应增韧、裂纹偏转和晶     

刀具材料的回顾与展望（下）

３．陶瓷陶瓷刀具材料分为３类：１）氧化铝基陶瓷　一般在Ａｌ２Ｏ３基体中加入ＴｉＣ、ＷＣ、ＳｉＣ、ＴａＣ、ＺｒＯ２等成分,经热压制成复合陶瓷。硬度达ＨＲＡ９３～９５,抗弯强度达０．７～０．９ＧＰａ。为提高韧性,常添加少量的Ｃｏ、Ｎｉ等金属。２）氮化硅基陶瓷　常用的是Ｓｉ３Ｎ４＋ＴｉＣ＋Ｃｏ的氮化硅基复合陶瓷,其韧性常高于Ａｌ２Ｏ３基陶瓷,硬度相当。３）复合氮化硅—氧化铝陶瓷　其化学成分为Ｓｉ３Ｎ４７７％,Ａｌ２Ｏ３１３％,Ｙ２Ｏ３１０％,硬度可达ＨＶ１８００,抗弯强度可达１．２０ＧＰａ。这种陶瓷…     

Al2O3/(Ag72Cu28)97Ti3/Ti-6Al-4V界面反应

在１．８　ｋｓ、１　０７３～１　１７３　Ｋ条件下对Ａｌ２Ｏ３／（Ａｇ７２Ｃｕ２８）９７Ｔｉ３／Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ进行了钎焊试验。通过扫描电镜、波谱、能谱和Ｘ射线衍射对界面反应产物进行了测试，确定了界面结构，并讨论了这些反应产物形成的可能性。结果表明，温度小于１　１２３　Ｋ的界面结构为Ａｌ２Ｏ３／Ｃｕ２Ｔｉ４Ｏ／Ｃｕ４Ｔｉ３＋Ｃｕ固溶体／Ａｇ－Ｃｕ共晶　＋　富Ａｇ相；温度１　１７３　Ｋ的界面结构为Ａｌ２Ｏ３／Ｃｕ３ＴｉＯ５　＋　ＣｕＡｌ２Ｏ４／Ｃｕ４Ｔｉ３／富Ａｇ相＋　Ｃｕ４Ｔｉ３。     

Al_2O_3－SiC_w复合陶瓷的显微结构与增韧机理

用扫描和透射电镜研究了Ａｌ２Ｏ３－２４．８％ＳｉＣｗ复合陶瓷材料的成分与显微组织结构。结果表明，颗粒状的Ａｌ２Ｏ３和ＳｉＣ晶须两种结构相互穿插，各相结合致密，晶须取向随机分布，其结构为１５Ｒ型，基体为六方晶型的α－Ａｌ２Ｏ３。某些晶须内部存有位错、孪晶或层错亚结构。该陶瓷的维氏硬度值为２４０２ＨＶ，断裂韧性ＫＩＣ为７．８９ＭＰａ·ｍ１／２。材料的良好韧性主要是晶须拔出和裂纹偏转效应共同作用的结果。     

Ti-48Al-2Cr-2Nb钛铝化合物的韧化和氧化抗力研究

在ＴｉＡｌ合金中添加过渡族合金元素，观测了其微观组织和结构，测定了室温弯曲性能和高温氧化性能，研究了改善塑性及提高其高温氧化抗力的因素。试验结果表明，与单相γ－ＴｉＡｌ不同，添加过渡族元素Ｃｒ、Ｎｂ的Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｃｒ－２Ｎｂ钛铝化合物所形成的双相或等轴γ和α２／γ片层状双态组织，改善了脆性γ－ＴｉＡｌ合金的室温塑性，使弯曲强度达４９０ＭＰａ，弯曲挠度为０．３９ｍｍ；；大量层错带和变形孪晶的形成是室温变形的主要机制。另外，在高温下，钛铝化合物的表面由表及里形成了不易剥落的ＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３及ＴｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３三层氧化层，连续、致密的Ａｌ２Ｏ３层是提高氧化抗力的重要原因     

Al2O3—TiB2陶瓷刀具材料的研制和应用

本文讨论了Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＢ２陶瓷刀具材料ＬＰ１的制备，物理机械性能和微观结构特点。并用切削试验数据表明，这种刀具材料的耐磨性明显优于正在广泛使用的Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＣ陶瓷刀具材料。     

SiC晶须增韧Al2O3—（Ti,W）C陶瓷材料增韧机理的研究

改善陶瓷材料的脆性是陶瓷研究领域里急待解决的关键性课题。本文在Ａｌ２Ｏ３－（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ复相陶瓷中加入不同含量的ＳｉＣ晶须以提高基体材料的断裂韧性。研究表明，ＳｉＣ晶须增韧Ａｌ２Ｏ３－（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ复相陶瓷的断裂韧性与烧结密度、晶须含量等因素有关，增韧效果与晶须和基体的复合密切相关，增韧机制主要是裂纹偏转和裂纹桥接机制，同时，Ａｌ２Ｏ３与（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ形成的双骨架结构亦使断裂韧性得到提高。     

SiC晶须增韧Al_2O_3－（Ti，W）C陶瓷材料增韧机理的研究

改善陶瓷材料的脆性是陶瓷研究领域里急待解决的关键性课题。本文在Ａｌ２Ｏ３－（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ复相陶瓷中加入不同含量的ＳｉＣ晶须以提高基体材料的断裂韧性。研究表明，ＳｉＣ晶须增韧Ａｌ２Ｏ３－（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ复相陶瓷的断裂韧性与烧结密度、晶须含量等因素有关，增韧效果与晶须和基体的复合密切相关，增韧机制主要是裂纹偏转和裂纹桥接机制，同时，Ａｌ２Ｏ３与（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ形成的双骨架结构亦使断裂韧性得到提高。     

不锈钢表面热喷涂陶瓷的激光重熔组织及成分分布

研究了连续２ｋＷ ＣＯ２激光器对在１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ上热喷涂Ａｌ２Ｏ３－１３％ＴｉＯ２陶瓷层的激光重熔过程，重熔后，热喷涂陶瓷层变得致密，且孔隙率减小，陶瓷层几乎不熔于金属；底层合金完全熔入基体金属中，各元素分布沿截面连续变化，陶瓷层中相分布是不均匀的，其中Ａｌ２ＴｉＯ５在晶界处析出。     

SiC晶须补强Al_2O_3及Al_2O_3＋ZrO_2陶瓷基复合材料的力学性能

研究了ＳｉＣ晶须（ＳＩＣＷ）含量对热压烧结Ａ１_２Ｏ_３＋ＳＩＣＷ（ＡＳ）及Ａｌ_２Ｏ_３＋２０ｖｏｌ％ＺｒＯ_２－２ｍｏｌ％Ｙ_２Ｏ_３＋ＳＩＣＷ（ＡＺＳ）陶瓷基复合材料力学性能的影响。结果表明：复合材料的抗弯强度和断裂韧度均随ＳＩＣＷ含量的增加（从０～３０ｖｏｌ％）而提高，但在ＡＺＳ复合材料中，当ＳＩＣＷ含量大于２０ｖｏｌ％时，反而导致抗弯强度下降。加入２０ｖｏｌ％ＺｒＯ_２－２ｍｏｌ％Ｙ_２Ｏ_３颗粒可使ＡＳ复合材料力学性能进一步改善，ＡＺＳ复合材料的抗弯强度和断裂韧度均高于相同晶须含量的ＡＳ复合材料，ＳＩＣＷ增韧和ＺｒＯ_２相变增韧的作用对Ａｌ_２Ｏ_３陶瓷断裂韧度的贡献具有良好的叠加性，但ＳＩＣＷ对Ａｌ_２Ｏ_３陶瓷的强化效果大于对Ａｌ_２Ｏ_３＋２０ｖｏｌ％ＺｒＯ_２－２ｍｏｌ％Ｙ_２Ｏ_３陶瓷。     

用快速分光光度法（水溶或萃取）测定硅酸盐岩矿中的钛

发展了一种用２．３－二羟萘（Ｈ２ＮＤ）作发色剂的灵敏且有高度选择性的水溶以及萃取分光光度法来测定Ｔｉ（１Ｖ）。在ｐＨ４￣９时，该试剂（Ｈ２ＮＤ）形成１：３（ＴｉＯＨ＾３＋：配位体的络合物。在λｍａｘ×３７５ｎｍ时摩尔吸收率与Ｓａｎｄｅｌｌ灵敏度分别为３．２×１０＾４ｌ．ｍｏｌ＾－１·ｃｍ＾－１和０．００１μｇ／ｃｍ＾２。发现该法对于测定岩矿样品中的Ｔｉ（１Ｖ）具有高度选择性。以乙酸乙酯溶剂萃取Ｔｉ     

新型陶瓷刀具LD—1的切削性能

对新型陶瓷刀具ＬＤ－１切削超高强度钢和淬硬钢时的切削性能作了试验研究，结果表明，ＬＤ－１刀具较其它Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＣ系陶瓷刀具更适于断续切削加工，因而具有较大的推广应用价值。     

新型陶瓷刀具LD－1的切削性能

对新型陶瓷刀具ＬＤ－１切削超高强度钢和淬硬钢时的切削性能作了试验研究，结果表明，ＬＤ－１刀具较其它Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＣ系陶瓷刀具更适于断续切削加工，因而具有较大的推广应用价值。     

复合电沉积α－Al_2O_3／Cu复合材料磨损特性的研究

对用复合电沉积法制备的α－Ａｌ２Ｏ３／Ｃｕ复合材料进行了磨损特性的研究。结果表明，α－Ａｌ２Ｏ３颗粒的粒径、形貌及其含量对复合材料的耐磨性有显著影响。粒径３μｍ的球形α－Ａｌ２Ｏ３含量越多，复合材料的耐磨性越好。磨损形式为粘着磨损、磨粒磨损、疲劳磨损三种，以疲劳磨损为主。     

复合电沉积α—Al2O3／Cu复合材料磨损特性的研究

对用复合电沉积法制备的α－Ａｌ２Ｏ３／Ｃｕ复合材料进行了磨损特性的研究。结果表明，α－Ａｌ２Ｏ３颗粒的粒径、形貌及其含量对复合材料的耐磨性有显著影响。粒径３μｍ的球形α－Ａｌ２Ｏ３含量越多、复合材料的耐磨性越好。磨损形式为粘着磨损、磨粒磨损、疲劳磨损三种，以疲劳磨损为主。     

陶瓷刀具材料切削加工G4335V高强钢时的耐磨性能研究

本文对Ａｌ２Ｏ３／ＴｉＣ陶瓷刀具材料切削加工Ｇ４３３５Ｖ高强钢时的切削性能和耐磨性进行了试验研究。结果表明：在低速切削条件下，Ａｌ２Ｏ３／ＴｉＣ陶瓷刀具和硬质合金刀具（ＹＴ１５）的抗后面磨损能力相差不大，而在高速切削条件下，前者的抗后面磨损能力远高于后者。Ａｌ２Ｏ３／ＴｉＣ陶瓷刀具前面的磨损形式主要为粘结磨损，后面的磨损形式主要为磨粒磨损。     

离子色谱法测定地面水和雨水中的F^—,Cl^—,NO3^—,SO4^2—

本法用离子色谱法对地面水和雨水中的Ｆ＾－、Ｃｌ＾－,ＮＯ３＾－,ＳＯ４＾２－进行了分析测定,实验结果表明：方法的检测限分别为Ｆ＾－０．０１ｍｇ／Ｌ、Ｃｌ＾２－０．０２ｍｇ／Ｌ,ＮＯ３＾－－Ｎ０．００２ｍｇ／Ｌ,ＳＯ４＾２－０．０２ｍｇ／Ｌ,Ｆ＾－,Ｃｌ＾－,ＮＯ３＾－,ＳＯ４＾２－的变异系数分别为１．３３－３．９５％、０．９４－１．８４％１．１３－３．７１％,０．９７－２．０４％,Ｆ＾－,Ｃｌ＾－     

特殊添加剂陶瓷刀具材料的研制和应用

实验研究了特殊添加剂陶瓷刀具材料的制备、力学性能和微观结构特征。试验结果表明：该材料的抗破损性能明显优于其他Ａｌ２Ｏ３－ＴｉＣ陶瓷刀具材料。     

ZA27合金熔炼

１ＺＡ２７合金的化学成分及机械性能表１ＺＡ２７合金的化学成分主要成分％杂质含量＜％ＡｌＣｕＭｇＺｎＦｅＰｂＣｄＳｎ２５－２８２．０－２．５０．０１－０．０２余量０．１００．００４０．００３０．００２表２ＺＡ２７合金的物理性能σｂＭＰａσａＭＰａδｓ％ＨＢ密度ｇ／３８０－４４１３６５－３７２２．５－１１９０－１２５５．０２材料准备表３炉料合金元素的标准名称牌号标准铝锭Ａ１９９７或Ａ１９９６ＧＢ１１９６－８３锌锭Ｚｎ－０或Ｚｎ－１ＧＢ４７０－８３镁锭Ｍｇ９９．９５ＧＢ３４９９－８３铜Ｃｕ－１ＧＢ４６６－８２中间合金ＡｌＣｕ－５０ＧＢ８７５３５－８８ＺｎＣｌ２二级以上ＧＢ１６２５－７９变质剂自制３工装准备燃油坩埚炉一台；ＷＲＮ－１２０ＥＵ－２测温仪一台；天平一架；其它炉炼工具自制。４熔炼及熔炼过程控制ＺｎＡｌ２７合金的熔炼与传统的有色合金熔炼过程无大的区别，其基本过程大致分为：准备（炉料、设备和工具）、加料、加热熔化、精炼变质、炉前检验和浇注六大步骤，较传统合金熔炼多了一道变质处理工序。其中熔炼过程温度的控制，精炼剂的脱水，合金的变质处理，回炉料的加入量等对合金的机械性能起着至关重要的作用。而整个熔炼过程则紧紧围绕...