CoCl2·2[（CH2）6N4]·10H2O的失水反应及其非等温动力学研究

合成了一种钴（Ⅱ）的配合物CoCl2.2[（CH2）6N4].10H2O,采用非等温热重法研究了其热分解动力学机理,分别采用Achar法和Coats-Redfern法,计算了动力学参数E、lnA、r,通过对比E和lnA,提出了该化合物热分解反应机理,进行动力学拟合得到了反应的积分动力学函数g（α）=-ln（1-α）,微分动力学函数f（α）=1-α。     

稀土镧氨基酸Schiff碱的合成及热分解动力学研究

合成了配合物[La(Glu-sal)(H2O)2Cl].2H2O,并通过化学分析、红外光谱、紫外光谱、摩尔电导和TG-DTA等对其进行了表征,运用Achar法和Coats-Redfern法,研究了配合物第3步、第4步热分解的动力学过程,第3步非等温动力学方程为dα/dt=Ae-E/RT3/2(1-α)2/3[1-(1-α)1/3]-1,其表观活化能E=216.4 kJ/mol,指前因子lnA=45.2 s-1;而第4步动力学方程为dα/dt=Ae-E/RT(1-α)2,其表观活化能E=289.8 kJ/mol,指前因子lnA=50.9 s-1。     

空气气氛CR-g-BMA热降解机理研究

用热重分析法研究了氯丁橡胶/甲基丙烯酸丁酯接枝共聚物(CR-g-BMA)在空气气氛条件下的热降解过程。结果表明,CR-g-BMA 热降解分两步完成,其特征起始降解温度为571.66 K;特征终止降解温度为754.35 K。通过Achar 方程和 Coats-Redfern 方程对30种常见机理函数进行计算比较,得到 CR-g-BMA 第一步热降解反应和第二步热降解反应的微分和积分机理函数,并进一步计算出第一步和第二步热降解反应的活化能分别为176.03 kJ/mol 和171.09 kJ/mol。最后,提出相应的热降解动力学模型,确定 CR-g-BMA 热降解动力学参数。     

尼龙612/6共聚物热降解动力学的研究

使用热重分析仪研究了尼龙612/6共聚物在氮气氛围中不同升温速率下的热降解动力学,结果表明:尼龙612/6共聚物在N_2中的热降解过程为一步反应,降解温度随升温速率的增大而线性升高。其特征热降解温度T_f~0=478.09℃、T_p~0=467.10℃、平衡降解温度T_0~0=445.17℃。通过Kissinger方程、Flynn-Wall-Ozawa方程求得热降解反应的活化能分别为238.86、225.46 kJ/mol;指前因子lnA=31.20;使用Coats-Redfern方程计算得出不同升温速率下平均热降解活化能为228.36 kJ/mol,指前因子lnA为28.65,其接近于R_2分解机理并证明了尼龙612/6的热降解过程为球形生长,相边界反应,减速型降解曲线。     

氯丁橡胶接枝甲基丙烯酸丁酯的热降解动力学

用热重法和微商热重法研究了甲基丙烯酸丁酯与氯丁橡胶的接枝共聚物(CR-g-BMA)的热降解过程。结果表明,该接枝共聚物热降解过程分3个温度范围完成,第1热降解温度为553~653 K;第2热降解温度为653~793 K;第3热降解温度大于793 K,其中第3热降解温度的终止温度明显受升温速率的影响。CR-g-BMA的第1温度范围热分解过程符合Avrami-Erofeev降解机理,即随机成核和随后生成机理,热分解过程平均活化能为234.9 kJ/mol;对于热降解的积分机理函数,其频率因子的自然对数为33.48;对于热降解的微分机理函数,其频率因子的自然对数为48.90。     

化合物[NH_3CH_2CH_2NH_3][CuCl_4]的热稳定性及其分解动力学研究

利用液相法合成了[NH3CH2CH2NH3][CuCl4],并对化合物的热稳定性、热分解及其动力学进行了研究。采用TG-DTG技术研究化合物[NH3CH2CH2NH3][CuCl4]的热分解,并应用微分法（Achar法）、Coast-Redfern法、Kissinger法、Ozawa法对非等温动力学数据进行处理,发现晶体的第一步分解是二维扩散反应,n=2,机理函数积分形式g（α）=[1-（1-α）1/2]2和微分形式f（α）=（1-α）1/2[1-（1-α）1/2]-1,表观活化能Ea=192.56 kJ.mol-1,指前因子A=2.13×1016s-1。标题化合物的第二步分解是化学反应,机理函数积分形式g（α）=（1-α）-1-1和微分形式f（α）=（1-α）2,表观活化能Ea=164.70 kJ.mol-1,指前因子A=2.90×1012s-1。     

α-SiW_（11）Fe/甘氨酸超分子化合物的热分解动力学

采用TG-DTG技术研究了超分子化合物α-K2（HGly）3[SiW11Fe（H2O）O39].24H2O的非等温动力学。运用Coats-Redfern积分法和Achar微商法对非等温动力学数据进行了分析,得出了热分解反应的机理函数、动力学参数以及3步分解反应的活化能E和lnA。     

葛粉的非等温动力学研究

利用TG/DTA技术,考察不同升温速率下葛粉的热分解特性,研究葛粉热分解动力学,运用Kissinger法、Coats-Redfern法和Achar法对非等温动力学数据进行了分析。研究结果表明：在氮气气氛下,葛粉在280℃左右开始分解,至400℃以上基本分解完毕,反应机理函数的积分形式和微分形式分别为：G（α）=[（1-α）-1/3-1]2和f（α）=3/2（1-α）4/3[（1-α）-1/3-1]-1,对应的机理为三维扩散模型。     

氢氧化镁纳米棒的热分析干燥动力学研究

在不同干燥介质温度（333～513K）和不同物料床层厚度（0．5～7mm）的恒定干燥条件下,得到氢氧化镁纳米棒的干燥曲线和干燥速率曲线。采用热分析动力学技术对干燥动力学实验数据进行处理后,得到氢氧化镁纳米棒的干燥微分机理函数为f（1-MR）=2MR（-MR）^1/2,干燥积分机理函数为g（1-Mg）=（-lnMR）^1/2,干燥方程为Mn=exp[-（kt）^2],干燥速率方程为-dMR/dt=2kMR（-lnMR）^1/2,干燥速率常数为k=Aexp[-Ea／RT]=Aexp[-Ev（1＋CLL）／RT];指前因子A=10．741min^-1,界面蒸发活化能Ev=10．671kJ/mol,经验常数CL=100．000m^-1。     

氟橡胶F2314黏结剂的热分解动力学

根据F2314黏结剂在升温速率分别为5,10,20K／min时的DSC-TG曲线,在20～500C温度范围内对F2314黏结剂的热分解过程进行了研究,用Coats-Redfern方法获得F2314黏结剂的热分解动力学参数和机理函数。结果表明,在不同升温速率的TG曲线上,F2314黏结剂热失重的起始温度大致相同,而结束温度随升温速率的增大而升高。同时,升温速率为10K／min的DSC曲线由一个熔化吸热峰和一个分解放热峰组成,在低于360℃时具有良好的热稳定性。得到F2314黏结剂热分解的活化能为294．76kJ／mol,指前因子为10^21.62s^-1,机理函数为f（α）=（1-α）^3/4。     

134BAPB／PMDA聚酰亚胺薄膜的热降解动力学研究

采用热重分析法（TG）对1,3-双（4-氨基苯氧基）苯（134BAPB）／均苯四甲酸二酐（PMDA）聚酰亚胺（PI）薄膜在氮气和空气气氛下的热失重过程进行了研究,并利用NETZSCH Thermokinetics动力学软件对其热降解过程进行了动力学分析,求得了热降解动力学参数和方程。结果显示其在氮气气氛中的热降解动力学方程为：lndx/dt=18．7774-169063.5/8.314×T＋ln（1-x）;在空气气氛中的热降解动力学方程为：ln dx/dt=20．1886-186315.3/8.314×T＋ln（1-x）。     

2.巯基吡啶汞(Ⅱ)的合成及热分解动力学

合成了以2-巯基吡啶为配体的汞(Ⅱ)配合物,通过元素分析、EDTA络合滴定分析和红外光谱对其进行了表征,同时采用TG-DTG技术研究了配合物的热分解机理及非等温动力学。结果表明:其配合物热分解过程经过二个阶段,第一步热分解属F2(化学反应)机理控制,非等温热分解的动力学方程为dα/dT=A/β.e-E/RT(1-α)2,表观活化能E=189.67 kJ/mol,指前因子A=3.79×1018/s。     

微量脂肪酶与Mn^2＋促进SBR系统处理溶解性油废水的研究

在SBR系统中,通过考察不同浓度的Mn^2＋与脂肪酶单独或协同作用对溶解性油废水降解的影响。发现同时加入浓度分别为1mg·L^-1。的脂肪酶和0．05mg·L^-1Mn^2＋时,溶解性油的降解率和COD的去除率显著提高,胞外聚合物（EPS）中蛋白质／多糖的比值也显著增大。SBR系统的反应速率常数分别是：对照组为6．2×10^-3L·mg^-1．h^-1,加入1mg·L^-1脂肪酶的系统为7．5×10^-3L·mg^-1．h^-1,加入0．05mg·L^-1Mn^2＋的系统为8．1×10^-3L·mg^-1·h^-1,加入1mg·L^-1。脂肪酶和0．05mg／LMn^2＋的系统为8．3×10^-3L·mg^-1·h^-1。     

Mg2O2B5w/AZ91D复合材料热膨胀行为研究

文章研究了未经热处理处理、人工时效(200℃,16 h)和固溶(415℃,24 h)时效(200℃,8 h)的Mg2O2B5w/AZ91D复合材料的热膨胀行为。结合它们的维氏硬度和金相,得出析出相的数量越多,热膨胀系数越低;残余应力值越小,CTE到达峰值的温度越低。固溶时效样品的热膨胀系数在286.2℃时达到最大值2.60×10-5/K,时效样品的热膨胀系数在244.8℃时达到最大值CTE 2.19×10-5/K。     

柔性UPR树脂/粉煤灰非等温固化动力学

用差示扫描量热法(DSC)研究了柔性不饱和聚酯树脂/粉煤灰体系的非等温固化过程,利用T-β外推法确定了体系的固化工艺温度:凝胶温度257.625K、固化温度374.275K、后处理温度406.565K。用Flynn-Wall-Ozawa法和Friedman-Reich-Levi法获得了柔性UPR固化反应表观活化能为Ea=83.94kJ·mol-1。由ASTME698-79标准方法求得指前因子,lnA=25.27;结合Crane方程分析知,复合体系的固化反应接近于一级反应。最终建立了复合体系固化反应动力学方程为ln(ddαt)=25.27-10096.22T+ln(1-α)0.9126。     

聚酰胺12非等温热分解动力学研究

在不同升温速率下,利用热重分析法研究了聚酰胺12（PA12）在氮气氛围中的热分解动力学。运用Freeman Carroll、Kissinger、Ozawa、Achar和Coats Redfern方法计算和确定了PA12在氮气氛围中的热分解活化能和热分解机理及其模型。结果表明,在氮气氛围中,PA12的热分解活化能为246.5 kJ/mol,指前因子为1014.71;PA12热分解机理为收缩球体法则,机理方程的微分形式为f(α)=3(1-α)2/3,积分形式为G(α)=1-(1-α)1/3。