疏水管道振动分析与控制

以某电厂热网加热器疏水管道振动问题为例,通过现场检查结合管系振动频率和振型分析,论述了管内流体激振力与管道振动响应的关系。针对运行工况和管系应力计算,制定了加设减振装置,提高管系刚度的振动治理技术方案,治理后管系振动明显降低。     

高压导汽管的振动分析与治理

通过对高压导汽管的振动测量和管道振动模态分析,得到了管道的主振频率、振动幅值和各阶固有频率。详细分析了管道的振动特性,论述了理论计算和实际振动形态之间的关系,综合分析后制定了具体的管道振动治理方案,采用冷态安装和热态适当调整相结合的办法,使机组启动后的管道振动情况得到了明显改善。     

发电厂汽水管道支吊架失效及管道振动治理

支吊架失效会导致管系偏离原设计,给管道及其所连接的相关设备的安全运行带来重大隐患。对发电厂蒸汽管道支吊架进行检验,总结支吊架失效形式和原因。经过对吊架的调整,消除了缺陷,使管系受力合理,降低管系应力。同时针对主蒸汽管道存在振动问题,运用CAESAR软件对管系的模态计算,分析了主蒸汽管道振动的根本原因是蒸汽压力波动在管道弯头处的激振力频率与管系结构固有频率接近导致共振,结合现场条件提出治理措施,有效降低了管道振幅。     

锅炉主给水管道异常振动的治理

介绍了某1021t/h锅炉的主给水管道高压段(操作台后段至省煤器)在电动给水泵与汽动给水泵同时运行时出现的振动和大幅度摆动现象。通过现场观察和分析,采取了在管道适当部位增加管系结构阻尼,改变了管系固有频率,提高了管系刚度,解决了上述振动和大幅摆动问题。该方法还具有投资小、风险小和易实施的优点。     

典型蒸汽振荡引起汽轮机高压转子低频振动实例的分析与消除

汽轮机高压导汽管焊口全部返修后,高压转子无规律低频振动强烈,几经停机查找原因无果。经分析和试验,确证为导汽管焊口返修时的工艺方法欠严谨,致使导汽管阻碍了汽缸膨胀,同时也给汽缸传递了一个扭力,造成汽缸偏斜—引发蒸汽振荡,迫使高压转子低频振动。当导汽管焊口重新配置,采用整体对口施焊后,振动消除。     

某210MW循环流化床锅炉1号中压给水管道振动治理

某210 MW循环流化床锅炉1号中压给水管道存在明显振动,通过现场勘查、测量分析,认为管道水平方向刚度偏低、缺少有效的限位约束、支吊架状态异常是引起管道振动的主要原因.在管系模态分析、应力计算的基础上制定了振动治理方案,实施后管道振动明显降低,一、二次应力合格,管道对端点设备的推力和力矩均在许可范围内,振动治理达到了预期效果.     

管道减振器在电站管道上的应用

半山发电厂~#4汽轮机(N125-135/135/535/535型)从1984年7月投产以来一直存在着高压导汽管(φ219×29)的振动,其中以~#2高压导汽管的振动特别严重,使管道保温层脱落,另几根高压导汽管保温层振裂。振动规律是:出力超过100MW出现振动,随着负荷增大而加剧。它威胁着机组的安全,被迫将出力限制在110～115MW运行。为了消除此项缺陷,浙江省电力局得知上海化工设计院设计的管道减振器(上海永宁化工设备制造厂制造),在化工系统管道上应用获得成功的消息,即与上海汽轮机厂,并与上汽厂研究所、浙江省电力设计院和浙江省电力试验研究所、上海化工设计院、永成化工设备制造厂和半山发电厂共     

空冷凝汽器凝结水下降管振动原因分析

某600MW空冷机组采用单根垂直竖管作为凝结水下降管,产生了严重的振动现象。分析认为管道内介质流动不稳定,凝结水下落落差大,能量释放过于集中,是造成管道振动的主要内在因素;凝结水下落的巨大冲击力作用于弯头产生推力激发振动;管系结构不合理,柔性太大,容易造成共振。为消除振动,在机组运行一段时间后对管道结构进行的改造只是增加了管系的刚性,造成振动的根本原因并未消除。彻底消除振动还需要从消除导致振动的根源入手,采取消能等措施降低介质流动的不稳定性以及减小对弯头的冲击力,或重新设计下降管的落水方式。     

125MW汽轮机调节阀杆系统振动的试验分析与消振措施

本文叙述了125MW 汽轮机调节阀杆系统的振动与阀门导汽管系的固有频率、汽阀座架的支承刚性之间的相互关系,分析了汽阀处于非稳定性射流,在不同开度、不同压比下的振型变化规律。通过大量电站试验数据,提出解决阀杆在低参数及满负荷工况下强烈振动的切实可行措施。     

火电厂汽水管道振动的分析及解决方法

针对电厂管道振动严重危害电厂安全生产、运行人员人身安全及工作环境的问题,分析了电厂汽水管道系统振动的危害和主要形成原因,提出了改变管系固有频率、减小转弯角度、改变刚度、改变工质参数等消减振动的方法,并通过某电厂一期工程600 MW机组主给水管道振动治理实例,验证了采用消除管道振动措施的正确性。     

国产300MW汽轮机通流部分改造

谏壁电厂引进西门子公司所属英国帕森斯动力公司的先进技术,并与上海汽轮机厂合作,对＾＃７汽轮机通流部分进行了成功的改造。介绍了改造情况及改造后的结构特点。     

汽轮机通流暂态动力模型及算法

根据汽轮机通流暂态汽动分析需要,以气动力学的基本方程为基础,建立了计及抽汽变化、动力输出和能量损失的准一维非定常汽动分析模型;提出一种单元组合处理方法,使复杂的通流计算过程得到简化;并给出各个单元的基本方程和数值分析方法。     

考虑蒸汽密度变化的长距离动力蒸汽管道的优化设计

在考虑蒸汽密度变化的基础上建立了确定最佳蒸汽流速和保温层厚度的模型，其目标函数为考虑了摩擦压降、散热温降、管道和保温材料折旧和维修等费用的管道的年度总费用。与此同时，开发了考虑蒸汽密度变化的相应求解软件。实例计算结果表明，存在最佳的蒸汽流速，其随压力升高、密度增大而成小。在目前的经济条件下，中压蒸汽最佳流速仅为(10～20)m／s。若管道较长，设计和计算时需考虑蒸汽密度的变化。     

汽轮机新型汽封的应用和比较

汽封的性能对机组的经济性和可靠性有重要的影响。为降低漏汽损失,提高机组安全性和经济性,将原有的传统曲径汽封改为新型汽封十分必要。本文对各种汽封的工作原理和实际应用情况进行了对比分析,并阐述了汽封改造和应用中须注意的问题。     

考虑蒸汽密度变化的长距离供热蒸汽管道的优化设计

对较长的加热蒸汽管道，若蒸汽流速过高，则压降过大，蒸汽饱和温度会下降过多，较难满足生产工艺的加热要求。该文在考虑蒸汽密度变化的基础上、建立了确定最优蒸汽流速和保温层厚度的模型，其目标函数为管道的年度总费用，它考虑了摩擦压降、散热温降、管道和保温材料折旧和维修等费用。实例计算表明，低压蒸汽的最优蒸汽流速在公称直径为0．10—0．20m时仅为15-25m/s，在公称直径大于0．20m时为25-35m/s。设计和计算时需考虑蒸汽密度的变化。     

汽轮机再热调节阀螺栓组失效原因分析

针对某台汽轮机再热调节阀螺栓组出现开裂、断裂、螺纹咬死等多种形式的失效问题,从螺栓材质化学成分、力学性能、金相组织及断口检察等方面进行了全面分析。结果表明,螺栓组失效主要由其综合力学性能偏低,以及材质用错、应力增大、预紧工艺不当等所致。对此,提出了大修时对调节阀螺栓进行100%的硬度、超声波检查和全相抽查,选择紧力偏差较低的预紧工艺等建议。     

大中型汽轮机自密封汽封系统的应用

大中型汽轮机组的自密封汽封系统具有结构简单、运行安全、性能可靠、工况适应性好等特点.针对这些特点,提出了该系统与制造、设计、安装、运行等方面的关系与应注意的地方,以及改进意见.     

某600MW汽轮机组再热阀阀蝶断落事故

介绍了某亚临界600 MW机组再热阀的工作原理,并结合实例对该机组再热阀阀碟断裂事故过程及原因做了分析,提出了该型机组安全运行中的注意事项,如再热阀开启前应注意暖阀,开启时将再热蒸汽压力调节至0.3 MPa以下,以及改进再热阀前后旁通管节流孔尺寸等。     

大型汽轮机高中压缸中间轴封漏汽量测试研究

大型汽轮机高中压合缸的中间轴封漏汽量一般大于设计值,对机组热耗率影响较大。对漏汽量的测量较难进行,对此,研究了进行漏汽测量的测点布置、测试方法、测试结果计算等。结果表明,1%的主蒸汽漏汽量可影响机组热耗率0.22%～0.26%。     

蒸汽热网的水力计算

蒸汽热网的水力计算程序，主要是利用相关的热力学公式建立起一套数学模型，由此简化了水力计算方法，实现了计算的快速、准确、简捷和高适应性。