棒材等离子喷涂法制备Fe72Cr8P13C7非晶态合金涂层成型特征

采用棒材等离子喷涂法制备Fe72Cr8P13C7非晶态合金涂层，分析了涂层的组织，测定了晶化温度、显微硬度和结合强度，采用扫描电镜观察涂层的微观形貌和截面形貌，能谱分析涂层正面和截面的成分变化。结果表明，涂层组织致密，均匀，Cr、P在涂层中片状结构表面有富集现象，涂层与基材之间有冶金结合、机械结合的成型特征。     

Fe70Cr10P13C7合金激光非晶化研究

Fe70Cr10P13C7是一种可形成非晶态的合金,它除具有比一般结构钢高得多的断裂强度外,还具有特别突出的耐腐蚀性能。用2～5kw连续波CO2激光在40Cr钢基体上首先获得晶态的Fe70Cr10P13C7宽带熔覆层,而后获得多道搭接的厚约0.2mm的非晶层。该非晶层动电位极化曲线表明,非晶态Fe70Cr10P13C7的耐腐蚀性高于1Cr18Ni9Ti不锈钢和加Cr的Ni-Nb非晶合金。     

ZA合金的耐蚀性能

研究了ＺＡ合金中的主要元素及微量元素对耐蚀性能的影响，结果表明：在海水，３０＾＃机油及蒸汽介质中，ＺＡ合金的耐蚀性能随着Ｃｕ含量的增加而提高，随着Ａｌ含量的增加而略有下降，含０．０５％Ｓｂ的ＺＡ合金耐蚀性能的所提高，其他微量元素如ＲＥ，Ｔｉ，Ｂｉ，Ｐｂ，Ｓｉ等对ＺＡ合金的耐蚀性能无明显改善。本文还观察和分析了ＺＡ合金经海水腐蚀后的表面形貌，结果发现，表面上残留着Ｃｌ，Ｓ等腐蚀产物。     

Fe76.9Cu0.6Nb2.5Si13B7合金结构和性能的研究

本文研究了Fe76．9Cu0．6Nb2．5Si1387纳米晶软磁合金的晶化过程及软磁性能。Fe76．9Cu0．6Nb2．5Si1387纳米晶软磁合金具有优良的软磁性能：高饱和磁感应强度、高初始磁导率、低矫顽力、低损耗。本文中对损耗P进行了拟合分析，当Bm=0．1～0．7T、f=10～300kHz时，损耗P可近似地表示为：P=0．63f^1.72B^2m。我们采用晶化过程中电阻测量及X射线衍射方法研究了该合金的晶化过程，研究表明该合金在很宽的温度范围内进行退火处理都只存在单一的α-Fe(Si)析出相。     

TA19合金的耐蚀性能

研究了TA19合金在酸溶液中的均匀腐蚀和沸腾高浓度氯化物中的缝隙腐蚀.借助金相显微镜、X射线衍射和扫描电镜等进行试样分析.结果表明,TA19合金在室温、低浓度盐酸和硫酸中耐蚀性能良好,但在高温盐酸和硫酸中发生点蚀;在硝酸中耐蚀性能良好,表面生成锐钛矿TiO2;在沸腾高浓度氯化物中腐蚀速率极低,但发生缝隙腐蚀,腐蚀产物为氧化钛和氢化钛.     

TA19合金的耐蚀性能

TA19合金是我国近年开展研究的700MPa级工业钛合金，名义成分Ti-4Al-2V，属近α钛合金，其主要成分与俄罗斯的弦3合金相同，可广泛应用于海洋工程中，是制造舰艇、船舶的优良材料。该合金也可应用于化工及海水淡化装置。了解TA19合金的耐蚀性能，对该合金的应用推广具有重要意义。 研究了TA19合金在25℃、60℃和沸腾条件下不同浓度盐酸、硫酸和硝酸中的均匀腐蚀，沸腾30%氯化钠、20%氯化镁和40%氯化铵中的均匀腐蚀和缝隙腐蚀。 酸溶液中的均匀腐蚀 TA19合金在盐酸、硫酸和硝酸中的均匀腐蚀速率和腐蚀评级如下表所示。添加少量铝和钒…     

7A41铝合金的力学性能和耐蚀性能

采用常温拉伸性能测试、应力腐蚀性能测试和盐雾腐蚀性能测试方法分别对双级时效态7A41铝合金的力学性能及耐蚀性能进行了测试。采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)对合金的显微组织、拉伸断口微观形貌进行了表征。结果表明,T6状态下合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为505 MPa、474 MPa和16.3%。耐应力腐蚀性能优异,应力腐蚀敏感系数为3.98%,合金的盐雾腐蚀速度为0.0914 mm/y。TEM观察分析表明,Tb态7A41铝合金晶内均匀弥散地分布着纳米级析出相,晶界上分布着大量的非连续析出相,析出相尺寸为20~50 nm,非连续析出相有效地阻碍了合金晶间腐蚀的路径,良好的组织特征保证了合金的综合性能。     

化学镀Ni—W—P合金工艺开发及其耐蚀性能

以镀速和耐蚀性能作为判据，通过正交试验获得了较优的三元Ni—W-P合金镀层工艺，即镀液组成：硫酸镍30g／L，次亚磷酸钠25-30g／L，钨酸钠50g／L，柠檬酸钠75g／L，乳酸15mL／L，硫酸铵30g／L和添加剂20mg／L；pH值9．0和镀液温度（90±2）℃．电化学测试结果表明，Ni—W—P镀层的耐蚀性能优于...     

Zn-7Mg合金热处理显微组织演变及耐蚀性能研究

研究了可降解Zn-7Mg合金经不同时间热处理后的显微组织演变及耐蚀性能。设计了锌镁合金Zn-7Mg材料,通过改变热处理时间获得Mg_2Zn_(11)相。通过EDS和ICP确定了锌镁合金的成分,运用OM和SEM分析合金的微观组织,利用XRD谱表征合金的物相组成,采用电化学方法测试合金的耐蚀性能。结果表明,Zn-7Mg合金在铸态时主要由α-Zn和MgZn_2两相组成,热处理时包晶反应迅速发生。Zn-7Mg合金热处理后的平衡组织为Mg_2Zn_(11)相和少量残余的Mg Zn2相;电化学开路电位和电化学阻抗谱分析表明,Mg_2Zn_(11)在PBS溶液中的耐腐蚀性能较纯Zn差,在实际生产中应避免Mg_2Zn_(11)的产生。     

新锆合金在两种不同介质中的耐蚀行为

研究了几种Ｚｒ－Ｓｎ－Ｎｂ－Ｆｅ－Ｃｒ新锆合金在４００℃,１０．３ＭＰａ及在３６００℃,１８．６ＭＰａ含７＊１０＾－５锂的氢氧化锂水中的耐蚀行为; 用ＴＥＭ和ＳＥＭ对合金中的第二相的结构和组合进行了分析。     

Fe32Mn3Al7Cr反铁磁精密电阻合金激光熔凝层的抗蚀性研究

采用HF-4工业用横流CO2激光照射Fe32Mn3Al7Cr反铁磁精密电阻合金,进行激光表面熔凝抗腐蚀改性。研究Fe32Mn3Al7Cr合金激光熔凝层的显微组织、相结构,显微硬度和抗蚀性。合金激光熔凝层具有细密均匀的单相奥氏体组织,依次由细小等轴胞状组织区、柱状组织区与热影响区组成,熔凝层厚度约为650 mm。激光熔凝层的显微硬度HV0.5 N约为16 GPa,较合金基体提高1倍。在1 mol/L Na2SO4溶液中,激光熔凝层距表面深度100和350 μm的阳极极化曲线,均呈现无活化-钝化转变区的自钝化特征,自腐蚀电位Ecorr由原始合金的–658 mV(SCE) 分别增至–420和–478 mV(SCE),致钝电流密度ipp由2.9 μA/cm2分别降至1.3和1.0 μA/cm2,等轴胞状组织和柱状组织的激光熔凝层具有相近的抗均匀腐蚀性能。在pH=14的0.1 mol/L NaCl 溶液中,激光熔凝层的阳极极化曲线由原始合金的钝化-孔蚀击穿过程转变为钝化-过钝化溶解过程,无孔蚀发生。激光熔凝层在1 mol/L Na2SO4溶液中的电化学阻抗谱(EIS),较原始合金的容抗弧直径及|Z|值增加,相位角平台变宽,利用等效电路Rs-(Rt//CPE)拟合的激光熔凝层的极化电阻Rt由原始合金的13.8 kΩ·cm2增至38.7 kΩ·cm2,计算的有效电容CB则由32.5 μF/cm2降至19.7 μF/cm2。连续激光熔凝改性的Fe32Mn3Al7Cr反铁磁精密电阻合金的抗蚀性显著提高     

13Cr不锈钢腐蚀性能的研究现状与进展

针对13Cr不锈钢油套管材料在油田各种环境下所面临的腐蚀问题,介绍了其腐蚀性能研究现状,分析了在高温高压环境及酸化环境下的腐蚀行为,简要说明了13Cr不锈钢几种常见的局部腐蚀类型,并提出了今后13Cr不锈钢及其腐蚀行为研究的重要方面,以期为油田油套管选材提供重要参考。     

Fe41Co7Cr15Mo14C15B6Y2块体非晶合金在HCl溶液中的腐蚀行为

采用电化学极化曲线和电化学阻抗(EIS)测试方法研究Fe_(41)Co_7Cr_(15)Mo_(14)C_(15)B_6Y_2块体非晶合金在0.5,1,2以及4 mol/L HCl溶液中的腐蚀行为,并比较了1 mol/L HCl溶液中非晶合金和不锈钢的腐蚀行为.极化曲线测试结果表明,Fe_(41)Co_7Cr_(15)Mo_(14)C_(15)B_6Y_2块体非晶合金在各种浓度的HCl溶液中都具有很好的耐蚀性,阳极极化曲线表现出明显的钝化特征.随着HCl溶液浓度的增大,其耐蚀性能逐渐下降.在1 mol/L HCl溶液中,非晶合金的自腐蚀电位高于不锈钢,自腐蚀电流密度比不锈钢小1个数量级.EIS结果显示,在开路电位下,Fe_(41)Co_7Cr_(15)Mo_(14)C_(15)B_6Y_2非晶合金和不锈钢的Nyquist图均由单一的容抗弧构成,但非晶合金的电化学转移电阻Rt比不锈钢的大2个数量级,这一结果与极化曲线结果一致,说明非晶合金在HCl溶液中的耐蚀性能优于不锈钢.     

Influence of Cr Content on the Corrosion of Fe–Cr Alloys: The Synergistic Effect of NaCl and Water Vapor

The corrosion behavior of pure Fe and Fe–Cr alloys with different Cr content in the presence of a solid NaCl deposit and water vapor at 600°C was studied. Results indicated that the corrosion of pure Fe was severe even in air at 600°C and the scale formed on the surface was compact and uniform. However, with a solid NaCl deposit on its surface, the corrosion of pure iron in air was suppressed to some extent, but the presence of water vapor in the atmosphere causes accelerated corrosion. Under the synergistic effect of NaCl and water vapor, the corrosion of pure iron is accelerated more significantly. In contrast with the known effect of Cr content on the oxidation of Fe–Cr alloys, an increasing Cr content in Fe–Cr alloys increases the corrosion rate of the alloys under the synergistic effect of solid NaCl and water vapor. A mechanism to explain the effect of water vapor and NaCl on the corrosion of pure iron and Fe–Cr alloy is proposed.     

Fe24Mn4Al5Cr合金高温氧化诱发贫Mn层的耐蚀性

研究了Fe24Mn4Al5Cr合金在800和950℃空气中的循环氧化动力学及氧化层形貌、成分和组织结构。由于Mn元素的选择性氧化,在氧化层与基体之间形成高耐蚀性的贫Mn铁素体层。对贫Mn铁素体层的耐腐蚀性能进行了分析。结果表明,950℃氧化10 h后,氧化层与基体间形成形状弯曲、厚度约6μm、较基体贫Mn(5 at%)、富Fe(85 at%)的铁素体层。降低氧化温度至800℃、延长氧化时间至160 h,氧化层与基体之间形成连续平整、厚度约9μm的贫Mn(6 at%~19 at%)、富Fe(83 at%~72 at%)和富Cr(8 at%)的铁素体层。在1 mol/L Na_2SO_4溶液中于800℃氧化160 h后的铁素体贫Mn层的阳极极化曲线呈自钝化,自腐蚀电位Ecorr由原始合金的–710 m V提高至57 m V,维钝电流密度i_p从3.3μA/cm~2下降至0.7μA/cm~2,耐蚀性能提高。     

Mechanical behavior of Fe65.5Cr4Mo4Ga4P12C5B5.5 bulk metallic glass

Fe_65.5Cr₄Mo₄Ga₄P₁₂C₅B_5.5 bulk amorphous rectangular bars with a cross-section of 2×2 mm² and a length of 30 mm were produced by copper mold casting. The as-cast bars as well as annealed samples were investigated by compression and Vickers hardness tests. The fracture strength for the as-cast samples σ_f is 2.8 GPa and the fracture strain ε_f is 1.9%. Upon annealing at 715 K for 10 min, i.e. at a temperature below the calorimetric glass transition, the fracture strain drops to 1.6% and no plastic deformation is observed. The Vickers hardness HV for the as-cast samples is about 885, and increases to 902 upon annealing. The fracture behavior of this Fe-based bulk glassy alloy is significantly different in comparison with the well-studied Zr-, Cu- or Ti-based good glass-formers. The fracture is not propagating along a well-defined direction and the fractured surface looks irregular. Instead of veins, the glassy alloy develops a high number of microcracks.