共查询到20条相似文献,搜索用时 390 毫秒
1.
2.
用于细颗粒分离的水力旋流器的压力特性研究 总被引:9,自引:3,他引:9
对用于细颗粒分离的水力旋流器的压力特性 (压力降及压降比 )与流量、分流比、旋数、溢流口和底流口直径及气液比等主要参数之间的关系进行了深入的研究与分析。研究发现 ,水力旋流器内部压力降分别随流量、分流比、旋数及气液比的提高而加大 ,压降比则分别随流量、分流比、旋数的提高而降低。随着溢流口直径的加大 ,水力旋流器的溢流压力降减小 ,而压降比也随之降低 ;随着底流口直径的加大 ,底流压力降减小 ,压降比随之升高。分析可知 ,减少旋流器能耗的有效方法是降低旋数 ,或者减少混合介质中的气液比 相似文献
3.
4.
5.
针对直径为50 mm的小直径水力旋流器,考察了溢流管插入深度和壁厚以及进口流量对微细物料分离效率的影响,并利用正交分析法得到了溢流管最优的插入深度、壁厚及最适的进口流量。此外,考察了两种套筒式溢流管对水力旋流器分离性能的影响。最后,在最优溢流管结构的基础上,探讨了分流比对分离效率的影响。结果表明:水力旋流器的直筒段具有一定的分离作用;对于微细物料的分离,溢流管采用薄壁且插入深度与水力旋流器直筒段长度相当的设计,有利于提高微细颗粒的分离效率。针对水力旋流器溢流管插入深度与其直径的最佳比例,小直径水力旋流器的比大直径水力旋流器的大,表明它们的分离行为存在着较大的差异。 相似文献
6.
《化工学报》2017,(5)
针对直径为50 mm的小直径水力旋流器,考察了溢流管插入深度和壁厚以及进口流量对微细物料分离效率的影响,并利用正交分析法得到了溢流管最优的插入深度、壁厚及最适的进口流量。此外,考察了两种套筒式溢流管对水力旋流器分离性能的影响。最后,在最优溢流管结构的基础上,探讨了分流比对分离效率的影响。结果表明:水力旋流器的直筒段具有一定的分离作用;对于微细物料的分离,溢流管采用薄壁且插入深度与水力旋流器直筒段长度相当的设计,有利于提高微细颗粒的分离效率。针对水力旋流器溢流管插入深度与其直径的最佳比例,小直径水力旋流器的比大直径水力旋流器的大,表明它们的分离行为存在着较大的差异。 相似文献
7.
实验研究了直径为 35mm的除油水力旋流器能量耗散与分流比的关系 .结果发现 ,当改变溢流孔径 (分别为 4、 6、 8mm)和入口流量 (分别为 30、 40、 5 0、 6 0、 70L·min-1)时 ,只要分流比小于 2 5 % ,旋流器的能量耗散在不同入口流量下都能保持与入口流量对应的某一常数值 .当入口流量分别为 30、 40、 5 0、 6 0、 70L·min-1时 ,旋流器的能量耗散大约分别为 10、 30、 80、 140、 2 0 5N·m·s-1.根据旋流器的这一特征 ,并结合理论分析 ,建立了除油水力旋流器压降比数学模型 .该模型预测计算的压降比与分流比关系曲线与实验室测定的结果能很好地吻合 相似文献
8.
通过实验,研究了液—液旋流器的流量、压力和分流比之间的关系,首次建立了预测旋流器流压特性的方法。应用该方法分别预测了定流量和定底流出口背压的不同工况,其预测值和实测值的一致性是相当好的,具有相当高的精度。对旋流器的设计和使用具有重要的指导作用。 相似文献
9.
10.
液-液旋流器分流比特性系数研究 总被引:3,自引:0,他引:3
通过实验证明 :分流比特性系数的大小决定了溢流口、底流口含油浓度高低 ,影响了旋流器油水分离性能。对预分离旋流器 ,分流比特性系数的合理选择 ,尤其显得重要。 相似文献
11.
断续流对旋流器油水分离效率影响的实验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
目前,大部分井下油水分离的旋流器由地面游梁式抽油机通过抽油杆柱提供能量,这样进入旋流器流量产生断续现象。通过实验证明断续流流量的不连续性使旋流器油水分离效率下降5%以内,存在一定负影响;溢流含油浓度越高,断续流对旋流分离效率的负影响也越大,所以井下油水分离过程中,不能偏面追求过高的溢流口含油浓度,提高分流比F与入口含油浓度C_i比值,减小断续流对分离效率的影响。 相似文献
12.
液液水力旋流器流场特性与分离特性研究(七)——操作参数对分离特性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
对液液水力旋流器主要操作参数 ,如流量、分流比、入口压力以及增压方式等分离特性的影响因素进行了分析 ,可为水力旋流器的现场应用提供有益的指导和参考 相似文献
13.
14.
为探究气体对井下油水旋流器性能的影响规律,针对新型螺旋流道倒锥式旋流器,采用Fluent软件对气液比分别为0.01、0.03、0.05、0.08、0.10时旋流器的油相分布进行模拟分析。通过对比分析发现:不含气时旋流器的分离效率为89.31%;在结构参数和分流比不变的条件下,旋流器分离效率随气液比的增加呈降低趋势,气液比为0.10时,分离效率为36.90%;气液比越大,溢流口的油相体积分数越小,底流口的油相体积分数越大;溢流口和底流口的压力损失随气液比的增大而递减。 相似文献
15.
压降比和分流比是油水分离旋流器的重要操作参数,我们通过全因素试验研究这两个参数的关系,以及结构参数对该关系的影响。我们发现压降比与分流比的关系仅与旋流器的在数有关,与操作参数无关,压降比与分流比的关系是非线性的,其非线性程度随溢流口直径的减小而增强,当分流比较小时近似处理为线性会造成较大误差;尾管尺寸对压降比与分流比关系曲线的起点和变化率影响较大;进口尺寸对压降比与分流比关系曲线的起点影响很大,对 相似文献
16.
17.
压降比和分流比是油水分离旋流器的重要操作参数,我们通过全因素试验研究了这两个参数之间的关系,以及结构参数对该关系的影响。我们发现压降比与分流比的关系仅与旋流器的结构参数有关,与操作参数无关;压降比与分流比的关系是非线性的,其非线性程度随溢流口直径的减小而增强,当分流比较小时近似处理为线性会造成较大误差;尾管尺寸对压降比与分流比关系曲线的起点和变化率影响较大;进口尺寸对压降比与分流比关系曲线的起点影响很大,对其变化率影响较小;锥度对压降比与分流比关系曲线的起点影响较小,对其变化率有一定影响,特别是锥度较大时较明量。 相似文献
18.
操作参数和流体物性参数对水力旋流器的迁移率的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
在迁移率计算模型的基础上,本文对水力旋流器的迁移率与分流比、流量及物性参数之间的关系进行了分析与计算。结果表明,在分流比不变的条件下,流量和物性参数对迁移率的影响只表现在改变分割尺寸d50上,流量、物性参数及分割尺寸的变化遵循旋流器数Hy=const.的规律。当分流比改变时,分割尺寸略微变化,但迁移率MP'与无因次液滴直径△=d/d50之间的关系不变。这两点与Thew的回归结果略有区别。在分流比、流量及物性参数同时变化时,本文根据计算结果给出了迁移率及旋流器数与分流比之间的关联式,据此可预估不同操作参数与物性参数下的迁移率。 相似文献
19.
20.
随着全球贸易和船舶运输的发展,压载水对环境的影响越来越大。水力旋流分离设备是压载水净化的重要固液分离设备。本文使用计算流体力学,建立数学模型模拟压载水旋流分离过程,模型包括多相湍流雷诺应力模型RSM、处理气液界面的自由表面多相流动模型VOF、处理固体颗粒运动规律的离散相模型DPM。通过数值模拟计算柱段长度、底流口直径和溢流口直径这几个关键因素对旋流器内部流场和分离效率的影响,获得了各个因素对分离效率的影响规律:柱段长度变化对旋流器分离效率的影响不大;底流口直径对旋流器压力降的影响不明显,但对分流比的作用比较大;溢流管直径的增大有助于降低能耗和增大溢流口流量,但随着溢流管直径的增大,分级粒度变大。这些规律为高效旋流分离净化压载水奠定了基础。 相似文献